Ministarstvo izgradnje i upravljanja autocestama Moldavske SSR

UPUTE

O PROJEKTIRANJU I IZGRADNJI NOSAČA ZA MOSTOVE NA AUTOCESTAMA I NADVOZNIKE POKRIVENE LOKALNIM TLOM U PRIMJENI NA UVJETE MOLDAVSKE SSR

VSN 5-79

Ministarstvo cestovnog prometa MSSR-a

Odobreno
Ministarstvo izgradnje i upravljanja autocestama Moldavske SSR
"19" listopada 1978. br. 341

Kišinjev 1978

PREDGOVOR

Ova Uputa izrađena je po prvi put, odražava specifičnosti proračuna upornjaka prekrivenih lokalnim tlima, projektiranje kosina stožaca i spajanja mostova s ​​nasipima, te tehnologiju za izradu spojeva mostova i ojačanje kosina konusa.

Upute su razvijene u Odjelu za umjetne konstrukcije Svesaveznog istraživačkog instituta za prometnu konstrukciju (TsNIIS) Ministarstva prometa (dr.sc. Rybchinsky D.P., dr. sc. Glotov N.M., doktor tehničkih znanosti Luga A. .A.) uz sudjelovanje instituta "Sibgiprotrans" (inženjer Karmanov F.G.), "Moldgiproavtodor" (inženjeri Stern A.Ya., Usachev E.T., Zderchuk A.I., Sukharev I.K.), trust "Orgdorstroy" (inženjer Lisaichuk A.I.) i "Soyuzdorproekt" (eng. Khazan I.A.).

Odjeljci Uputa za projektiranje sučelja između mosta i nasipa i tehnologija njihove izgradnje sastavljeni su na temelju standardnog projekta „Sučelja cestovnih mostova i nadvožnjaka s nasipom” (Soyuzdorproekt, ser. 8.503-41, 1977) uzimajući u obzir „Metodološke preporuke za projektiranje i izgradnju sučelja između cestovnih mostova i nasipa” nadvožnjaka s nasipom” (SoyuzdorNII, 1975).

1. TEMELJNE ODREDBE

1.1. Ova je Uputa namijenjena za korištenje organizacijama koje se bave projektiranjem i izgradnjom eksperimentalnih cestovnih mostova i nadvožnjaka na području Moldavske SSR.

1.2. U Uputama su prikazane specifičnosti proračuna upornjaka, projektiranja kosina stožaca i spajanja mostova s ​​nasipima te tehnologije izvođenja radova na spajanju mostova i ojačanju kosina stožaca.

1.3. Prilikom projektiranja upornjaka i spojeva s nasipom cestovnih mostova i nadvožnjaka, treba se voditi, osim uputama ove Upute, odgovarajućim zahtjevima poglavlja SNiP-a o projektiranju mostova i cijevi; temelji zgrada i građevina; temelji od pilota; "Tehnički uvjeti za projektiranje željezničkih, cestovnih i gradskih mostova i cijevi"; državni standardi.

U razdoblju izvođenja radova na izgradnji mostova i nadvožnjaka moraju se poštovati zahtjevi voditelja SN i Sigurnosni propisi u graditeljstvu.

1.4. Mostovi i nadvožnjaci izgrađeni u područjima s seizmičnošću od 7 bodova i više trebaju biti projektirani uzimajući u obzir upute voditelja SNiP-a za izgradnju u seizmičkim područjima i relevantne odjeljke ove Upute.

2. IZRAČUNI

Opće upute

2.1. Proračuni nosivosti i deformabilnosti temelja tla i temelja upornjaka mostova i nadvožnjaka trebaju se izvršiti metodom graničnog stanja, vodeći se uputama poglavlja SNiP-a o projektiranju mostova i cijevi.

2.2. Opterećenja i utjecaji pri proračunu temelja i temelja upornjaka moraju se uzeti u skladu s uputama poglavlja SNiP o projektiranju mostova i cijevi.

2.3. Nomenklaturu tla treba usvojiti u skladu s poglavljem SNiP-a za projektiranje temelja zgrada i građevina.

2.4. Za zatrpavanje upornjaka (zatrpavanje iza njih i zatrpavanje stožaca) preporuča se koristiti tlo kojim se zasipaju prilazni dijelovi nasipa.

2.5. Vrijednosti fizičko-mehaničkih svojstava temeljnih tla (kut unutarnjeg trenja φ , volumenska težina γ, kvačilo S i dr.) treba odrediti na temelju podataka geotehničkih istraživanja laboratorijskim i terenskim istraživanjima, uzimajući u obzir prirodno stanje tla i njegove moguće naknadne promjene tijekom građenja i eksploatacije građevine.

2.6. Za određivanje proračunskih vrijednosti posmičnih karakteristika tla korištenih za ispunu stožaca i dionica nasipa uz upornjake, potrebno je uzeti uzorke s poremećenom strukturom (monolitnom tehnologijom uzorkovanja), iz kojih se utvrđuje optimalni sadržaj vlage. i najveća gustoća određuju se u laboratorijskim uvjetima standardnom metodom zbijanja. Zatim se izrađuju uzorci nabijanjem i kalupljenjem tla optimalne vlažnosti i potrebne gustoće utvrđene ovim Uputama ovisno o dubini zadanog sloja od površine nasipa.

Prilikom uzorkovanja i ispitivanja tla, kao i za procjenu lokalne stabilnosti padina, trebali biste koristiti relevantne odjeljke „Metodoloških preporuka za osiguranje stabilnosti padina podloge tijekom projektiranja i izgradnje autocesta u uvjetima Moldavske SSR” razvio SoyuzdorNII.

2.7. Horizontalni pritisak tla na upornjake od privremenog okomitog opterećenja treba odrediti u skladu s uputama važećih regulatornih dokumenata koji se odnose na projektiranje cestovnih mostova i nadvožnjaka.

Pritisak tla na upornjake zbog utjecaja vlastite težine treba odrediti u skladu s uputama u paragrafima. 2,8 - .

Horizontalni pritisak tla na upornjake

gdje je horizontalni pritisak

tlo, tf/m2;

γ n- standardna vrijednost zapreminske težine tla, tf/m 3 ;

φ n - standardna vrijednost kuta unutarnjeg trenja tla, stupnjevi;

S n - standardna vrijednost unutarnje kohezije tla, tf/m2;

N- visina proračunskog sloja tla, m, računajući od njegove podloge do vrha površine ceste;

U- širina upornjaka u ravnini stražnje strane, na koju se vrši (raspoređuje) horizontalni pritisak, m.

(3)

Gdje - horizontalni pritisak drenirajućeg tla, tf/m 2 na razini podloge sloja;

h d- visina sloja drenažnog tla, m, računajući od njegove baze do vrha površine ceste.

2.14. Standardna vrijednost horizontalnog pritiska tla E 2 na uporištu iz raspona treba uzeti u obzir u obliku aktivnog pritiska.

2.15. Rezultant standardne vrijednosti horizontalnog tlaka E 2(tf) na upornjaku duž prednje strane (vidi) iz vlastite težine rasutog kohezivnog tla (iznad prirodne površine) treba odrediti formulom

(4)

Gdje - horizontalni pritisak tla, tf/m2;

α - kut nagiba generatrixa konusa prema horizontu i razini prirodne površine tla, stupnjevi;

N 2 - okomita udaljenost od prirodne površine tla do generatrixa stošca koji prolazi duž prednjeg ruba upornjaka, m;

Z 2- dubina do koje nema pritiska tla, m.

2.20. Horizontalni pritisak tla na prednji rub upornjaka nasipa od težine konusa (sl. 2, a i b) na razini prirodne površine konvencionalno se uzima jednak 2/3 danih vrijednosti gdje N udaljenost je uzeta H 2 od prirodne površine tla do generatrixa stošca okomito, prolazeći duž prednjeg ruba masivnog temelja ili temeljne ploče od pilota.

№ p/p	tla	Standardna vrijednost horizontalnog tlaka e N V razina prirodne površine tla (tf/m 2 )
	Gusti pijesci, šljunak, šljunak, ilovača i polučvrsta glina	0,35 γ Nn 1 N
	Pijesci i pjeskovite ilovače srednje gustoće, vatrostalne ilovače i gline	0,50 γ Nn 1 N
	Pijesci i pjeskovite ilovače, rastresiti muljeviti pijesci, m yagkop elastične gline i ilovače	0,65 γ Nn 1 N
	Ilovače, gline i siltovi fluidno-plastične i fluidne konzistencije	0,75 γ Nn 1 N

Vrijednost koeficijenta n 1
Širina nasipa na vrhu, m	Visina nasipa, i

Bilješke: 1. Ako je širina nasipa na vrhu manja od 10 m, vrijednost koeficij. n 1 treba uzeti za širinu od 10 m.

2. Za međuvrijednosti visina i širina nasipa, vrijednost koeficijenta n 1 određena interpolacijom.

2.22. Ako se vrh dijagrama prekomjernog horizontalnog tlaka nalazi ispod temelja, tada bi njegovo dno trebalo biti ograničeno na razinu njegove baze.

2.23. Preporuča se smanjiti vrijednosti rezultanti prekomjernog horizontalnog tlaka tla koji djeluje na temelj ispod baze ploče na razinu baze uzimajući omjer zbroja momenata svih tih sila u odnosu na konvencionalna točka S I C 1(), ili u odnosu na razinu vrha pilota, ako se vrh dijagrama prekomjernog horizontalnog pritiska tla nalazi ispod temelja - do udaljenosti od ove uvjetne točke do podnožja ploče.

2.24. Ako je u zemlji oko temelja ostala zaštitna ograda, širina ograde se uzima kao njena širina.

2.25. Proračun nosača za otpornost na klizanje mora se izvršiti prema formuli:

Gdje ΣEja- zbroj svih aktivnih sila koje djeluju paralelno na presjek koji se ispituje, tf;

f- koeficijent trenja prihvaćen prema klauzuli 2.26;

G L - normalne komponente svih aktivnih sila, okomito na presjek koji se ispituje, tf;

T≤ 0,8 - koeficijent radnih uvjeta.

2.26. Provjeru stabilnosti nosača protiv klizanja treba provesti uzimajući u obzir učinak vaganja vode na najvišoj razini sa sljedećim vrijednostima koeficijenata trenja baze temelja na tlu:

za gline i kamenita tla sa saponifikacijskom površinom (ilovasti vapnenci, glinasti škriljevci itd.):

kada se zalije vodom0.1

mokro 0,23

suho 0,30

za ilovače i pjeskovite ilovače0,30

za pijesak0,40

za šljunčana i šljunčana tla0,50

za stijene s nesaponifikućom površinom 0,60

Duboki pomak upornjaka zajedno s tlom duž kružne cilindrične površine

2.27. Upornjaci koji se nalaze na strmim padinama, kao i upornjaci s prilaznim nasipom višim od 10 m, ako se ispod nosivog sloja nalazi sloj slabog glinenog tla ili slojevi vodom zasićenog tla ispod kojeg je glina, treba računati na za otpornost na duboki smik (pomicanje temelja zajedno s tlom po kružnim cilindričnim kliznim površinama).

2.28. Polumjer i položaj središta najopasnije okruglo-cilindrične klizne plohe tijekom proračuna određuje se metodom pokušaja. Klizna ploha ne smije presijecati temeljno tijelo, osim u slučajevima provjere stabilnosti temelja pilota, pri čemu kliznu plohu treba uzeti i kao presijecanje pilota (ukoliko se unutar njezinih granica nalazi debljina mekog tla).

2.29. Proračun protiv klizanja na kružnoj cilindričnoj površini provodi se na sljedeći način.

Za prihvaćenu proizvoljnu ali vjerojatnu cilindričnu kliznu plohu polumjera R odlučan omjer momenta smicanja M sd u odnosu na centar rotacije OKO() na granični moment sila držanja u odnosu na isto središte. Pri određivanju graničnog momenta M PR otpornost pilota na klizanje klizne mase tla po kružnoj cilindričnoj površini koja siječe pilote nije uzeta u obzir, što daje dodatnu marginu stabilnosti. Ove točke treba odrediti pomoću formula:

(7)

Gdje T ja = G l . grijehα ja - smična komponenta težineja-o th dio niza, ts;

G l - težina ja- th dio niza, zatvoren između dvije okomite ravnine, tf; kada posmična površina presijeca pilote, težina upornjaka i pritisak od težine raspona se ne uzimaju u obzir; kod plitkog temeljenja (u jami) treba uzeti u obzir te sile;

Ako je klizna površina unutarjadionice prolazi kroz propusni sloj (pijesak, pjeskovita ilovača) ili duž granice propusnog i vodonepropusnog sloja, zatim težinaG ja treba odrediti uzimajući u obzir hidrostatsko vaganje tla koje se nalazi ispod razine vode kod projektirane poplave;

Ukupni horizontalni pritisak klizišta na vertikalnu ravninu koja prolazi duž stražnjeg ruba upornjaka određuje se formulom:

(9)

Gdje T ja = G ja . grijeh α ja - sila smicanja, tc;

U ja = N ja . f ja - sila držanja, tf;

G ja - sila jednaka proračunskoj težini ja- th presjek zemljišnog masiva, tf;

N ja = G ja . cos α ja - normalna komponenta sile G ja na kliznu površinu, tc;

α ja - kut nagiba prema horizontu (unutar ja th section) krova tla ili stijenske formacije duž koje je moguće klizanje gornje mase tla, st.;

f ja - koeficijent trenja između potplata ja- presjek i krovište sloja po kojem je moguće klizanje uzima se prema tablici. 3;

S ja - horizontalna seizmička sila koja djeluje na masiv tla, tf, uzeta prema .

Koeficijent α 2

Dubina temeljne baze u m	Koeficijent α 2 na visini N 2 u M
	0,04	0,05	0,06
	0,03	0,01	0,05
	0,02	0,03	0,04
	0,01	0,02	0,03
		0,01	0,02
			0,01

Računanje seizmičkih utjecaja

2.39. Upute ovog odjeljka odnose se na projektiranje upornjaka stalnih mostova i nadvožnjaka na autocestama opće mreže I, II, III i IV kategorije, autocestama industrijskih poduzeća I i II kategorije, brzim gradskim cestama i na glavnim ulice gradskog i regionalnog značaja projektirane seizmičnosti 7, 8 i 9 bodova, izgrađene na područjima seizmičnosti 7, 8 i 9 bodova.

2.40. Seizmičnost područja ili točke treba uzeti u skladu s uputama poglavlja SNiP o izgradnji u seizmičkim područjima u skladu s kartom seizmičkog zoniranja razvijenom na njihovoj osnovi (slika 8).

2.41. Seizmičnost gradilišta, ovisno o geološkim uvjetima, razjašnjava se na temelju karata seizmičkog mikrozoniranja.

Seizmičnost gradilišta može se razjasniti na temelju općih inženjerskogeoloških i hidrogeoloških istraživanja sukladno (u suglasnosti s nositeljem projekta).

2.42. Upornjake mostova (nadvožnjaka) treba projektirati na temelju proračunske seizmičnosti konstrukcije, prihvaćene prema.

2.43. Proračun upornjaka (nadvožnjaka) mosta uzimajući u obzir potresni utjecaj treba provesti prema prvom graničnom stanju.

2.44. Projekt upornjaka namijenjenih za izgradnju u seizmičkim područjima mora se potvrditi proračunima:

za glavnu kombinaciju opterećenja u skladu sa zahtjevima poglavlja SNiP za projektiranje mostova i cijevi;

za posebnu kombinaciju opterećenja uzimajući u obzir seizmičke učinke u skladu s SNiP za projektiranje mostova i cijevi.

2.45. Veličine opterećenja i faktore preopterećenja treba uzeti u skladu s važećim standardima za projektiranje cestovnih mostova.

2.46. Pri proračunu upornjaka uzimajući u obzir seizmičke utjecaje, potrebno je uvesti koeficijente kombinacije na vrijednosti proračunskih opterećenja n 0:

za stalna opterećenja i udare - 1;

za vertikalna privremena pokretna opterećenja (bez dinamičkog koeficijenta) - 0,35.

Seizmičnost gradilišta u bodovima ovisno o inženjersko-geološkim i hidrogeološkim uvjetima

	Tlo	Seizmičnost područja u bodovima
	1. Stjenovita tla svih vrsta, osim istrošenih
	2. Gruba tla na dubini razine podzemne vodeh≥ 15 m
	3. Kamenita tla, trošna i gruba tla s dubinom razine podzemne vode 6 ≤h≤ 10 m
	4 Pješčana i glinasta tla sah≥ 8 m
	5. Kamenita tla, trošna i gruba tla na dubini razine podzemne vodeh≤8 m
	6. Pješčana i glinasta tla sah≤ 4 m

Bilješke : Razina podzemne vodehutvrđeno s razine planiranja.

2. Kada je razina podzemne vodehšto odgovara srednjim vrijednostima navedenim u tablici. 6, tla treba kategorizirati kao seizmička svojstva ( I ili II ili III ) ovisno o karakteristikama terena, uvjetima pojavljivanja slojeva tla, stupnju trošenja tla, blizini rasjeda i drugim sličnim čimbenicima.

Procijenjena seizmičnost mostova (nadvožnjaka)

Izgradnja	Procijenjena seizmičnost građevine sa seizmičnošću gradilišta u skupinama
1. Veliki mostovi na javnim cestama I i II kategorije, brze gradske ceste i glavne ulice od gradskog značaja
2. Veliki mostovi na javnim cestama III, IV kategorije i glavne ulice okružnog značaja, kao i srednji mostovi na autocestama opće mreže I i II kategorije, brze gradske ceste i glavne ulice od gradskog značaja
3. Srednji mostovi na cestama opće mreže III, IV kategorije, glavne ulice okružnog značaja i na cestama industrijskih poduzeća, mali mostovi na cestama svih kategorija

Bilješke: 1. Navedeno u stavku 1., tablica. 7 velikih mostova u područjima seizmičnosti 9 bodova i posebno značajne velike mostove na cestama ostalih kategorija u područjima seizmičnosti 8 i 9 bodova treba graditi uz dodatne protupotresne mjere za posebne projekte.

2. U slučajevima kada uništavanje onih navedenih u klauzuli 8, tablica. 7 konstrukcije mogu biti povezane s dugim prekidom tlaka; izračunata seizmičnost ovih konstrukcija (osim drvenih mostova) treba se dodijeliti prema klauzuli 2, tablici. 6.

Za potresna opterećenja koja se uzimaju u obzir zajedno sa stalnim opterećenjima (udarima), koeficijent kombinacije uzima se jednak 1, a za seizmička opterećenja koja se uzimaju u obzir zajedno sa stalnim opterećenjima (udarima) i s vertikalnim privremenim pokretnim opterećenjima, faktor kombinacije se uzima jednak do 0,8.

2.47. Pretpostavlja se da seizmičke sile djeluju horizontalno u smjerovima uzduž i poprijeko osi mosta. Utjecaj seizmičkog opterećenja u oba smjera uzima se posebno u obzir.

2.48. Projektna seizmička opterećenja koja djeluju na upornjake treba odrediti prema uputama poglavlja SNiP za gradnju u seizmičkim područjima i uključiti ih u posebne kombinacije opterećenja.

2.49. Utjecaje seizmičkih opterećenja treba uzeti u obzir zajedno sa svim stalnim opterećenjima i utjecajima (uzimajući njihove standardne vrijednosti), kao i privremenim pokretnim vertikalnim opterećenjima, uzimajući u obzir gore navedene koeficijente.

Proračuni koji uzimaju u obzir seizmičke utjecaje moraju se izvršiti u prisutnosti privremenog pokretnog vertikalnog opterećenja na rasponima i bez njega. Za konstrukcije na cestama industrijskih poduzeća izračuni se mogu napraviti bez uzimanja u obzir privremenog pokretnog opterećenja.

Potresna opterećenja uzeta su u obzir uz opterećenja NK-80 i NG-80, s privremenim vertikalnim opterećenjem na nogostupima i s opterećenjem od kočenja.

2.50. Ukupni horizontalni pritisak (statički u kombinaciji sa seizmičkim) tla nasipa (kohezivnog ili nekohezivnog) na stražnjoj strani upornjaka e s preporuča se odrediti pomoću formule

(12)

Gdje e- horizontalni statički pritisak tla (kohezivni ili nekohezivni), tf/m2;

K s- koeficijent seizmičnosti, uzet prema tablici. 8;

φ N - standardna vrijednost kuta unutarnjeg trenja tla, stupnjevi.

2.51. Rezultanta ukupnog horizontalnog pritiska tla nasipa (kohezivnog ili nekohezivnog) na stražnju stranu upornjaka E S preporuča se odrediti pomoću formule

(13)

Gdje E- rezultanta standardne vrijednosti horizontalnog statičkog tlaka tla nasipa (kohezivnog ili nekohezivnog) na stražnji rub upornjaka, tf, određena pomoću .

Preostale oznake su iste kao u f. 12.

2.52. Seizmički horizontalni pritisak tla konusa na prednju stranu upornjaka nije uzet u obzir.

2.53. Dano u paragrafima. Formule 2,50 ÷ 2,51 mogu se koristiti za određivanje pritiska tla na upornjak ako su njegovi rubovi nagnuti prema okomici ne više od ± 10°.

2.54. Preporuča se odrediti višak ukupnog horizontalnog tlaka (statički zajedno sa seizmičkim) tla na temelj iz težine prilaznog nasipa u razini prirodne površine pomoću formule

(14)

Gdje E N- prekomjerni horizontalni statički pritisak tla, tf/m2, na temelj od težine prilaznog nasipa na razini prirodne površine, određen;

K s - koeficijent seizmičnosti uzet prema ;

φ N - standardna vrijednost kuta unutarnjeg trenja tla koje okružuje temelj, stupnjevi.

Konstrukcija dijagrama ukupnog tlaka provodi se na isti način kao i konstrukcija dijagrama e n pri statičkom tlaku.

2.53. Pri proračunu upornjaka koji se nalaze u područjima sa seizmičnošću od 7, 8 i 9 bodova, trenutna horizontalna seizmička opterećenja treba uzeti u obzir za otpornost na duboko smicanje zajedno s tlom duž kružne klizne površine, kao i za lokalno pomicanje klizišta (vidi i).

Horizontalno seizmičko opterećenjeS i, koji djeluje na upornjak i masu tla, preporučuje se odrediti formulom

S ja = G i K C m K , ()

Gdje G ja - težina elementa upornjaka ili mase tla, t c ;

K C - koeficijent seizmičnosti, uzet prema;

t K- 1,5 - koeficijent koji se uzima u obzir pri proračunu seizmičkog opterećenja koje djeluje na upornjak;

T DO = 1 - koeficijent koji se uzima u obzir pri proračunu seizmičkog opterećenja koje djeluje na masu tla.

U proračunima upornjaka pretpostavlja se da seizmičko opterećenjeS ja usmjeren prema letu.

Moment posmičnih sila treba odrediti formulom

(16)

Gdje S ja - horizontalna seizmička sila koja djeluje na elemente upornjaka i masu tla, tf;

- snaga ramena S ja u odnosu na središte rotacije, m.

Preostale oznake su iste kao u .

2.56. Nosivost tla plitkih temelja treba provjeriti pomoću uvjeta

(17)

Gdje σ max - najveći proračunski pritisak na podlogu ispod podloge temelja, t/m 2;

N I M- izračunate vrijednosti normalne sile, tf, i momenta, tf . m, na razini baze temelja od zadane kombinacije opterećenja, uključujući vlastitu težinu temelja i tla na izbočinama;

R I W- površina, m2, baze temelja i njegov moment otpora, m3, u odnosu na najopterećenije rebro;

t s- seizmički koeficijent radnih uvjeta, uzet jednak;

t C= 1,2 za glinasta tla s indeksom konzistencije J L ≤ 0,4, stijene, gusta tla, krupna i pjeskovita tla;

t C = 0,7 za glinasta tla s indeksom konzistencije J L > 0,75 i rastresiti pijesak zasićen vodom;

T= 1 za sva ostala tla;

R- proračunska vrijednost otpora temelja tla na aksijalni pritisak, tf/m 2, određena prema uputama iz točke 682 SN 200-62.

Ako (gdje W"- moment otpora baze temelja, u odnosu na manje opterećeno rebro), tada se maksimalno naprezanje u tlu ispod temelja treba odrediti formulom

(18)

Gdje α - duljina pravokutne baze temelja (veličina u ravnini djelovanja sila), m;

V- širina temeljne baze, m.

2.57. Pri proračunu stabilnosti plitkih temelja od prevrtanja i klizanja treba uzeti koeficijent radnih uvjeta t cr = 1.

2.58. Proračun temelja pilota upornjaka ili upornjaka izrađenih od pilota, ljuskastih pilota, pilota-stupova treba uključiti provjere:

a) nosivost pilota (stupova, ljuski) na tlu za vertikalna opterećenja na pritisak i izvlačenje;

b) nosivost pilota (stupova, ljuski) i temeljne ploče (prečke) po materijalu;

c) stabilnost pilota (stupova, ljuski) uz uvjet ograničenja pritiska bočne površine pilota na tlo.

2.59. Nosivost P 0 zabijeni tarni pilot koji preuzima aksijalno tlačno opterećenje u seizmičkim uvjetima treba odrediti formulom

()

Gdje DO- koeficijent homogenosti tla, uzet jednak 0,7;

T- koeficijent radnih uvjeta, uzet ovisno o broju pilota u temelju: s brojem pilota do 5 kom. T= 0,8, s brojem pilota od 6 do 10 kom. T= 0,9, kada je broj hrpa veći od 10 kom. T = 1;

Tc, T ci- koeficijenti uvjeta rada, uzimajući u obzir utjecaj c nju c mikro vibracije na nosivost tla, odnosno ispod donjeg kraja i duž bočne površine pilota uja-m sloj tla, uzet prema tablici. 9;

Tablica 9

Procijenjena seizmičnost građevina u bodovima	Vrijednosti koeficijenata
	t s		mci
	Pješčana tla, guste i srednje gustoće, niske vlažnosti i srednje vlažnosti	Glinena tla tvrde, polutvrde i vatrostalne konzistencije	Pješčana tla su gusta i srednje gustoće		Konzistencija glinenog tla
			niske i srednje vlažnosti	zasićen vodom	tvrdi, polutvrdi i tvrdoplastični	mekana plastika	fluid-plastika
	0,91	0,95	0.95	0,90	0,95	0,85	0,75
	0,85	Q.9Q	0,85	0,80	0,90	0,80	0,70
	0,75	0,85	0,75	0,70	0,85	0,70	0,60

Bilješka . Za kamenita i gruba tla prihvaća semS bez obzira na proračunatu seizmičnost.

R H - standardna vrijednost otpora tla ispod donjeg kraja pilota, tf / m2, određena prema uputama poglavlja SNiP za projektiranje temelja pilota;

F- površina oslanjanja na tlo, pilot, m 2, uzeto iz površine bruto poprečnog presjeka pilota;

U - opseg poprečnog presjeka pilota, m;

- standardna vrijednost otporaja- sloj temeljnog tla duž bočne površine pilota, tf/m2, određen prema uputama poglavlja SNiP za projektiranje temelja pilota, uzet u obzir iz dubineh≥ 5 m, računajući od prirodne površine tla;

l ja - debljina ja- th sloj tla u dodiru s bočnom površinom pilota, m;

h- dubina do koje se ne uzima u obzir otpor tla duž bočne površine pilota, m;

2.60. Nosivost pilota koji rade na izvlačenje u seizmičkim uvjetima P B0 na dubini uranjanjal> 5 m, mora se odrediti formulom

(20)

Gdje T- prihvaćeni koeficijent uvjeta rada T = 0,8.

Preostale oznake su iste kao u .

2.61. Nosivost pilota (stupova, ljuski) i temeljne ploče (poprečne grede) prema materijalu za kombinirano djelovanje proračunskih sila treba provjeriti u skladu sa zahtjevima poglavlja SNiP za projektiranje betonskih i armiranobetonskih konstrukcija. i Upute SN 363-67.

2.62. Provjera stabilnosti pilota (stupa ljuske) po uvjet ograničenja pritiska na tlo bočnom površinom pilota preporuča se izvršiti u skladu s klauzulom 6. dodatka poglavlja SNiP o projektiranju temelja pilota, uzimajući izračunate vrijednosti kut unutarnjeg trenja za nekohezivna tla umanjen za iznos Δφ , jednako izračunatoj seizmičnosti od 7 bodova - 2°, 8 bodova - 4° i 9 bodova - 7°.

Proračuni stabilnosti nisu potrebni za pilote s bočnim dimenzijama (promjerom) poprečnog presjeka V≤ 0,6 m, uronjena na dubinu veću od 10 . V osim kad je uronjen u rahli pijesak.

2.63. Nosivost pilota na vertikalno opterećenje pod seizmičkim utjecajima R S, kada se koriste rezultati terenskih ispitivanja, treba odrediti formulom

Gdje P 0 I R- vrijednosti nosivosti pilota koji uzimaju vertikalno opterećenje, izračunate pojedinačno sa i bez uzimanja u obzir seizmičkih utjecaja;

R ns- nosivost pilota, tf, određena iz rezultata terenskih ispitivanja dinamičkim ili statičkim opterećenjem ili iz podataka statičkog sondiranja tla.

2.64. Pri određivanju potresnog opterećenja na upornjak s temeljom od pilota (stupova) dopušteno je uzeti pilote (stupove, ljuske) kao uvjetno bestežinske, a 25% njihove težine u području od dna rešetkaste ploče (mlaznica). ) do razine krutog ugrađivanja u tlo dodaje se težini rešetkaste ploče (mlaznice).

2.65. Donje okvire (glave) upornjaka treba izračunati na temelju sila koje prenose sidra ugrađena za pričvršćivanje potpornih dijelova.

3. IZGRADNJA

Opće upute

3.1. Za mostove i nadvožnjake koji se nalaze u neseizmičkim područjima mogu se koristiti bilo koji dizajni upornjaka od onih koji su trenutno u uporabi. Preporuča se koristiti upornjake za stupove portalnog tipa, čiji su piloti uronjeni u prethodno ispunjene stošce i susjedne dijelove otpada.

3.2. Projekte temelja za upornjake i njihovu vezu s nasipom u nepotresnim područjima treba odrediti u skladu s važećim standardima za projektiranje cestovnih mostova, poglavljem SNiP-a o projektiranju mostova i cijevi i odgovarajućim standardnim projektima.

3.3. Izgradnju upornjaka i njihovo spajanje s nasipom za seizmička područja treba izvesti, vodeći se uputama st. 3,4 ÷ 3,31.

Temelji

3.4. Upute u ovom pododjeljku odnose se na projektiranje upornjaka mostova i nadvožnjaka projektiranih za seizmička područja.

3.5. Osnova za temelje upornjaka u pravilu bi trebala biti kamenita tla, krupnozrna tla, gusta i srednje gusta pjeskovita tla, tvrda, polučvrsta i visokoplastična glinasta tla.

Zabranjeno je postavljati temeljnu podlogu upornjaka mosta s proračunskom seizmičnošću od 9 bodova na vodom zasićenim labavim i pjeskovitim tlima srednje gustoće.

3.6. Baza temelja u pravilu bi trebala biti vodoravna. Temelji sa stepenastom bazom mogu se projektirati samo na stijeni.

3.7. Upornjake treba dizajnirati u što jednostavnijem obliku. Prema uvjetima seizmičke otpornosti, prednost se daje armiranobetonskim monolitnim ili montažnim upornim konstrukcijama.

Korištenje betonskih upornjaka s otvorima, stražnjim stijenkama i obrezanim stražnjim rubom nije dopušteno kod projektirane seizmičnosti od 9 bodova, a ne preporučuje se kod 7 i 8 bodova.

3.8. Primjena betonskih upornjaka u obliku samostojećih stupova nije preporučljiva za proračunsku seizmičnost od 7 i 8 bodova, a nije dopuštena za seizmičnost od 9 bodova.

3.9. Kod upornjaka nasipa s temeljom od pilota, ljuski ili stupova preporuča se, u pravilu, podnožje njegove ploče postaviti iznad prirodne površine tla, bez obzira na njihova fizikalna i mehanička svojstva. Dopušteno je postaviti ploču takvih upornjaka u tlo prirodnog sastava s boljim karakteristikama stišljivosti i čvrstoće od tla koja se koriste za ispunjavanje prilaznih dijelova nasipa.

Sve upornjake velikih i srednjih mostova s ​​pločom koja se nalazi iznad tla treba projektirati samo s kosim pilotima uzduž i poprijeko mosta.

Stupovi i školjke u upornjacima mogu se koristiti u okomitom položaju, uz provjeru njihove vodoravne krutosti i pritiska bočne površine na podlogu.

3.10. Donji krajevi školjki i stupova moraju biti ugrađeni u tlo navedeno u klauzuli 3.5. Vrh pilota, školjki ili stupova trebao bi biti spojen krutom pločom kako bi se osigurao njihov zajednički rad.

3.11. Kod projektiranja upornjaka treba proračunski provjeriti čvrstoću pilota (ljuske, stupova), njihovu ugradnju u ploču i čvrstoću ploče.

Spajanje upornjaka s nasipom

3.12. Projektiranje spoja upornjaka s prilaznim nasipima treba izvesti s prijelaznim armiranobetonskim pločama.

3.13. Kako bi se osigurao nesmetan ulazak vozila na most pri spajanju na nasip, potrebno je:

a) osigurati povećanu gustoću tla podloge po cijeloj visini (koeficijent zbijenosti tla pri optimalnoj vlažnosti treba biti najmanje 0,98 - 1,0);

b) osigurati pouzdanu odvodnju površinskih voda iz pokrova i tijela nasipa pomoću drenažnih slojeva ispod pokrova uz ugradnju bočnih korita i protufiltracijske zaštite pokrova i bankina unutar sučelja;

c) izdržati, ako je moguće u uvjetima izgradnje ceste, podlogu do postavljanja trajnog pokrova najmanje godinu dana, tijekom kojih dolazi do glavnih slijeganja tijela i podloge nasipa;

d) postaviti prijelazne ploče čija je duljina (prema klauzuli 3.17) dovoljna da pokrije zonu formiranja lokalnih naselja i da osigura glatko sučelje između kolnika mosta i površine ceste.

3.14. Visina nasipa u blizini mosta uzima se na temelju hidrauličkih i konstrukcijskih uvjeta u skladu sa zahtjevima SNiP-a za projektiranje autocesta na potrebnoj visini kote dna kolnika iznad izračunate razine podzemne površinske vode s 10% vjerojatnosti prekoračenja, kao i iznad razine površine tla u područjima s neosiguranim površinskim otjecanjem.

3.15. Preporuča se konačno slijeganje zbijene podloge uzeti ovisno o vrsti tla i visini nasipa prema tablici. 10.

3.16. Preporuča se konačno slijeganje podloge nasipa za tla koja su zbijena pod utjecajem težine nasipa odrediti proračunom prema “Smjernicama za projektiranje podloge na mekim tlima”.

Tablica 10

Tla za nasipe	Slijeganje nasipa, %, na njegovoj visini, m
	do 6	6 ÷12	12 ÷ 24
Gline	0,6 ÷ 0,8	1,0 ÷ 1,3	1,9 ÷ 2,2
Ilovače
Pješčana ilovača

Godinu dana nakon izlijevanja podloge, slijeganje nasipa može biti 50%, a podloge 75% od ukupnog.

Osnova drenažnog zasipa izrađena je s uzdužnim nagibom prema rasponu (0,05) i zabatnim poprečnim nagibom (0,05).

3.24. Strmina padina konusa i dijela prilaznog nasipa uz upornjak treba biti dodijeljena uzimajući u obzir osiguranje stabilnosti padina, ali ne manje od navedenih vrijednosti V stol 13. U seizmičkim područjima strmost padina treba uzeti u omjeru 1:0,25 u usporedbi sa strminom padina u neseizmičkim područjima.

Strmina kosina čunjeva viših od 12 m određuje se proračunski.

Tablica 13

Vrsta tla	Ne-seizmičko područje			Područje seizmičnosti 7 bodova ili više
	Najveća strmina padina na visini nasipa (u m) do
			Na dnu (do 6 m)		U gornjem dijelu (do 6 m visine)	Na dnu (do 6 m)
Glinasta tla, sitni i prašinasti pijesak	1:1,5	1:1,5	1:1,75	1:1,75	1:1,75	1: 2

4.6. Tlo za nasipanje nasipa mora imati optimalnu vlažnost.

Tijekom rada tlo se ne smije previše navlažiti, au kišnom razdoblju nasutu zemlju potrebno je odmah izravnati i zbiti, dajući površini sloja nagib kako bi se osigurala drenaža. Za vrijeme intenzivnih oborina potrebno je prekinuti punjenje.

U vrućoj sezoni, punjenje i zbijanje tla treba obaviti što je brže moguće, ne dopuštajući da se osuši.

4.7. Najmanji koeficijent zbijenosti tla (omjer najmanje potrebne gustoće tla prema maksimalnoj uz standardnu ​​zbijenost) treba uzeti jednak 0,90.

Posebnu pozornost treba obratiti na zbijanje gornjeg sloja (oko 1,5 m) dijela prilaznog nasipa uz upornjak. Koeficijent zbijenosti tla mora biti najmanje 0,98 - 1,0.

Veći zahtjevi za zbijenošću postavljaju se na tla visokih i poplavljenih nasipa.

Tehnologija spajanja mosta s nasipom

4.8. Ovisno o konstrukcijskim značajkama upornjaka (portalni, stupni ili postavljeni na nosače s pilotima ili plitkim temeljem), redoslijed radova na izgradnji sučelja mosta s nasipom može varirati.

Kod portalnog (stupnog) tipa upornjaka preporučljivo je zatrpati donji dio stošca i dio prilaznog nasipa uz upornjak prije uranjanja pilota (stupova, ljuski) sa zbijanjem sloj po sloj do stupanj od 0,98 - 1,0.

Visina susjednog dijela prilaznog nasipa i konusa ( h pr) uzima se jednako: u visini nasipa N nas= 3 ÷ 4 m h pr = N nas- 2 m; na N nas= 4 ÷ 6 m h pr. = N nas.- 3 m. Na N nas> 6 m, visina nasipa određena je raspoloživošću opreme za zabijanje pilota na projektiranu dubinu.

Nakon izrade upornjaka pristupi i konus se pune do pune visine. Punjenje se vrši sloj po sloj uz zbijanje do koeficijenta 0,98 - 1,0. Na udaljenosti od 2 m ili više od upornjaka, tlo se zbija teškim strojevima, au blizini i u skučenim uvjetima s malim mehanizmima. Kod ručnog zbijanja debljina slojeva ne smije biti veća od 10 - 15 cm.Ispod prijelaznih ploča posipamo i nabijamo posteljicu od šljunka i tucanika.

Kvaliteta zbijenosti tla mora se sustavno pratiti.

4.9. Nakon izrade prilaznih nasipa i stožaca do projektirane visine, daljnji redoslijed radova ovisi o vrsti obloge (cementbeton ili asfaltbeton).

Za cementne betonske kolnike:

U dužini površinskih prijelaznih ploča plus 10 m postavlja se privremena obloga od lomljenog kamena ili kamene sitneži koja se koristi tijekom cijele godine;

Uklonite gornji kontaminirani sloj (ili cijeli) privremenog premaza; po potrebi podlogu kolnika nasuti i zbiti do 0,96 - 1,0;

Izgraditi jame za prijelazne ploče i rovove za potporne krevete;

U rovove položiti gredice i u jame zbiti drobljeni kamen u sloju od 5 cm;

Nakon ugradnje kamene pripreme, postavljanja prijelaznih i međuploča, postavlja se trajna obloga s drenažnim kadicama;

Za asfaltne betonske kolnike:

Izgraditi jame za prijelazne ploče i rovove za potporne krevete;

Polaganje se polaže u rovove, drobljeni kamen se zbija u jamama u sloju od 5 cm i nakon ugradnje drobljenika postavljaju se prijelazne ploče;

Uređuje se privremena obloga (na duljini prijelaznih ploča plus 10 m) od drobljenog kamena ili kamenih krhotina, koja se koristi godinu dana;

Gornji onečišćeni sloj privremenog kolnika se uklanja, po potrebi se podloga kolnika dopunjava i zbija do 0,98 - 1,0;

Ugradite trajni pokrov s drenažnim posudama;

Stošci su izrezani prema nacrtu, a rubnjaci su ojačani.

4.10. Prilazni nasip i konus nasipaju se u slojevima cijelom širinom. Debljina slojeva uzima se ovisno o korištenim mehanizmima (Dodatak I SNiP III-D.5-73) i određuje se na temelju rezultata ispitivanja zbijanja. Na prilazima debljina zbijenih slojeva (u gustom tijelu) ne smije biti veća od 30 cm, au skučenim uvjetima (na konusu) - 10 - 15 cm.

Nasipanje sljedećeg sloja dopušteno je tek nakon izravnavanja i zbijanja podložnog sloja do potrebne gustoće.

Stošci se izlijevaju u većim veličinama u odnosu na nacrt (prema točki 4.13).

4.11. Prilikom ugradnje jastuka od drobljenog kamena ispod posteljice prijelaznih ploča i kod postavljanja podloge od drobljenog kamena ispod ploča, drobljeni kamen treba posebno pažljivo zbijati. Donji sloj drobljenog kamena debljine 5 cm potrebno je sabiti u zemlju.

Jastuk od drobljenog kamena ispod kreveta izrađen je od frakcioniranog drobljenog kamena metodom klina. Dopušteno je koristiti šljunčani materijal s dodatkom 30 - 50% drobljenog kamena.

4.12. Površinske prijelazne ploče polažu se istodobno s ugradnjom premaza, tj. godinu dana nakon izgradnje kolnika.

Poluukopane ploče polažu se godinu dana nakon izrade podloge, a pokrov unutar ploča godinu dana kasnije.

Kod izgradnje mosta u jazu nasipa izgrađenom na visoko stišljivim tlima, poluukopane ploče polažu se godinu dana nakon ispunjavanja jaza.

4.13. Za ubrzanje razdoblja slijeganja (konsolidacije) temelja nasipa, posebne tehnološke (privremene) opterećenje nasipa slojem zemlje) ili konstrukcijski (vertikalni odvodi ili drenažni otvori, iza promjena temeljnog tla itd.) mjere razvijene u metodološkim preporukama SoyuzdorNII x).

X) Smjernice za projektiranje cestovnih podloga na mekim tlima." M., 1974. "Metodološke preporuke za korištenje privremenog opterećenja umjesto iskopa tijekom izgradnje cestovnih podloga na tresetnim močvarama", M., 1974; "Metodološke preporuke za projektiranje i tehnologiju izgradnje vertikalnih pješčanih odvoda i pješčanih pilota pri izgradnji temeljnih podloga na mekim tlima." M., 1974.

Metoda utovara učinkovita je pri izradi stožaca, za koje se izlijevaju u nešto veće veličine (oko 1 m u odnosu na nacrt). Nakon godinu dana uklanja se nosivi sloj i konusi se učvršćuju prema projektiranom nacrtu.

4.14. Prije kratke pauze u radu (1 - 2 dana) na izgradnji prilaznog nasipa i konusa, potrebno je isplanirati njihove površine kako bi se osigurala odvodnja.

4.15. U proljeće je dopuna prilaznog nasipa izgrađenog zimi od kohezivnih tla dopuštena tek nakon što se tlo otopi, osuši i postigne stabilno stanje, što se utvrđuje na temelju rezultata ispitivanja kontrolnih uzoraka tla.

4.16. Za zbijanje kohezivnog, drenirajućeg tla i temelja od drobljenog kamena pri spajanju upornjaka mosta s nasipom preporuča se koristiti udarne, vibro-udarne i vibracijske mehanizme. Za zbijanje kohezivnih i nekohezivnih tla u skučenim područjima preporuča se korištenje električnih nabijača (IE~4504); za zbijanje nekohezivnih tla, šljunka i drobljenog kamena - samopokretne vibrirajuće ploče tipa SVP i BSD (DDR).

Kontrola kvalitete ispune tla

4.17. Gustoću odloženog tla potrebno je sustavno pratiti određivanjem gustoće i vlažnosti iz odabranih uzoraka.

Gustoća tla određena je metodom prstena s oštricom, a sadržaj vlage metodom sušenja do konstantne mase.

4.18. Gustoća i vlažnost tla sa svake strane mosta (nadvožnjaka) određuje se na svakom metru visine nasipanog nasipa: na konusu, na udaljenosti 2 - 3 m od stražnjeg ruba upornjaka i na na udaljenosti od 50 m od mosta. U potonjem slučaju gustoća i vlažnost određuju se iz uzoraka uzetih na približno polovici visine nasipa i na udaljenosti od 0,7 m od njegova vrha.

Broj uzoraka uzetih iz tla stošca i u blizini upornjaka s pristupne strane na svakom metru visine mora biti najmanje 6.

4.19. Tijekom procesa zbijanja potrebno je osigurati ravnomjerno zbijanje u poprečnom i uzdužnom smjeru.

Svi podaci o stupnju zbijenosti tla, debljini sloja i tehnologiji rada dobiveni sustavnim nadzorom moraju se unijeti u dnevnik kontrole zbijenosti nasipa.

Odstupanja od traženog koeficijenta zbijenosti prema dolje dopuštena su u najviše 10% uzoraka i ne smiju prelaziti 0,04 u apsolutnoj vrijednosti.

Razlika između vrijednosti koeficijenta zbijenosti utvrđenih u presjeku gornjeg sloja prilaznog nasipa za ceste s poboljšanom podlogom ne smije biti veća od 0,02.

5. OJAČANJE KOSINA STOŽACA

Opće upute

5.1. Pri ocjeni lokalne stabilnosti kosina i pri odabiru vrste rešetkastih konstrukcija treba se koristiti „Tehničkim uputama za primjenu montažnih rešetkastih konstrukcija za ojačanje stožaca i kosina podloge” ().

Betonska sidrišta za lijevane ili montažne pločice moraju se izvesti u skladu sa smjernicama za projektiranje.

5.2. U svim slučajevima pričvršćivanja kosina stožaca (punih ili rešetkastih), na njihovoj osnovi potrebno je postaviti betonski ili armiranobetonski graničnik, koji služi za amortizaciju posmičnih sila od vlastite težine pričvrsnih konstrukcija.

5.3. Održavanje padina konusa mora se provoditi u skladu s uputama važećih regulatornih dokumenata.

Poplavni čunjevi

5.4. Vrste ojačanja padina i temelja stožaca unutar poplavnih područja treba uzeti ovisno o brzini protoka vode, visini valova, trajanju poplave i uvjetima pomicanja leda u skladu s uputama u paragrafima. 5,5 ÷ 5,8.

5.5. Kota vrha utvrda mora biti viša od proračunske razine vode (uzimajući u obzir rukavce i nalet valova) za najmanje 0,5 m za mostove preko velikih i srednjih rijeka i najmanje 0,25 m za mostove preko malih rijeka. vodeni tokovi.

5.6. Padine konusa koji se nalaze u području stalnih poplava trebaju biti ojačane monolitnim betonom ili betonskim ili armiranobetonskim pločama.

Iznad razine trajnog plavljenja, izbor vrste pričvršćivanja padina čunjeva provodi se ovisno o hidrogeološkim uvjetima.

Pri malom protoku poplavnih voda i neznatnom lomu vala (visina vala ne veća od 0,3 m), dopušteno je koristiti rešetkaste armiranobetonske konstrukcije za osiguranje padina iznad razine trajnog plavljenja.

Vrsta punjenja ćelija rešetkastih struktura dodjeljuje se ovisno o hidrogeološkim uvjetima. Ako poplava traje dulje od 20 dana i brzina struje je oko 1 m/s, ćelije treba ispuniti kamenim nasutjem.

5.7. U slučaju eventualne erozije temelja stošca, potrebno je osigurati njegovu zaštitu od erozije. Za zaštitu podnožja stošca potrebno je koristiti lamele, fleksibilne obloge ili kombinirane strukture (savitljive obloge zajedno s rirapom).

5.8. Kada visina stožaca nije veća od 6 m izvan granica plavljenja, padine se mogu ojačati kontinuiranim busenjem.

Čunjevi otporni na poplave

5.9. Stošci do 6 m visine mogu se ojačati sjetvom trave ili kontinuiranim travnjakom (ako je osigurana lokalna stabilnost padina).

5.10. Za visoke nasipe, kao iu slučajevima kada su sijanje trave i travnjak neučinkoviti i zahtjevni za rad, kada se tlo stožaca lako erodira i sklono je klizanju ili plastičnom tečenju s naknadnim stvaranjem otjecanja i klizišta, preporučljivo je osigurati kosine stožaca montažnim rešetkastim konstrukcijama (tablica 14).

5.11. Preporuča se pričvrstiti padine konusa nadvožnjaka rešetkastim konstrukcijama prema opciji br. 1 b, 2, 4 (tablica 14). Stanice treba ispuniti biljnom zemljom, zatim hidrosjetvom trave, au uvjetima nepovoljnim za klijanje trave - lokalnim prirodnim materijalima (šljunak, pijesak, mješavine treseta i pijeska, sitno kamenje itd.).

Duljina čeličnih klinova u pričvrsnim konstrukcijama prema opcijama br. 2 i 4 postavljena je na 0,5 m, a veličina ćelije je 1,5 × 1,5 m. Duljina armiranobetonskih pilota (opcija br. l b) - 1 m.

5.12. Padine čunjeva nadvožnjaka, čiji je površinski sloj tla sklon brzom prijelazu u tekuće stanje u proljeće uz stvaranje klizišta i nagiba do 0,5 m dubine, treba ojačati rešetkastom strukturom prema opcijama br. 1 a i 4.

Duljina čeličnih klinova u opciji br. 4 bit će postavljena na 0,8 m, veličina ćelije je 1 × 1 m. Duljina armiranobetonskih pilota (opcija 1 a) je 1 m.

Ćelije se pune lokalnom zemljom koja se ne diže, nakon čega slijedi hidrosjetva, nasipavanje šljunkom i mješavinama šljunka i pijeska.

5.13. Radovi na izradi montažnih elemenata i postavljanju rešetkastih konstrukcija moraju se izvoditi u skladu s uputama.

U posljednjih 15-20 godina prometne brzine na autocestama osjetno su porasle, a utvrđeno je da vozila najoštrije trzaju na prilazima mostovima i preko propusta, gdje se obično uočava slijeganje kolnika.

Prema nekim istraživačima, neravnine na cesti i povezane vibracije vozila dovode do naglog smanjenja brzine kretanja vozila, kao i povećanja troškova prijevoza. S obzirom da u prosjeku na svaki kilometar ceste dolazi most ili cijev, značajan dio štete treba pripisati deformacijama nasipa u blizini umjetnih objekata.

Naselja u blizini mostova i preko cijevi nesigurna su za vozila koja se kreću velikom brzinom. Stoga pri izgradnji mostova i nadvožnjaka na autocestama posebnu pozornost treba posvetiti njihovim spojevima s nasipom.

S tim u vezi, Soyuzdornii je posljednjih godina provodio istraživanja za poboljšanje dizajna mostova s ​​nasipima, uz izradu instrumentalnih istraživanja postojećih konstrukcija.

Ove „Metodološke preporuke za izgradnju sučelja cestovnih mostova i nadvožnjaka s nasipom” sastavljene su na temelju ovih studija, daju potrebne mjere za poboljšanje dizajna sučelja između mostova i nadvožnjaka s nasipom i tehnologije njihove izrade. građenje; uzroci deformacije cestovnih površina u blizini mostova.

Potrebni uvjeti za projektiranje i izradu sučelja

1. Najvažniji uvjet za spajanje mosta s nasipom je osigurati nesmetan ulazak vozila s prilaza mostu za cijelo vrijeme eksploatacije ceste.

Kriterij za osiguravanje glatkoće površine mosta su dopuštena vertikalna ubrzanja koja automobil doživljava kada prolazi neravnu površinu. Veličina ovih ubrzanja povezana je s ljudskom fiziologijom i sigurnošću transportirane robe. Dakle, pri ubrzavanju (0,2 ¸ 0,5) q, Gdje (q- gravitacijsko ubrzanje jednako 9,81 m/s 2 ) rad u automobilu nije moguć; takvo je ubrzanje podnošljivo za jednu minutu. Sigurnost tereta u karoseriji automobila osigurava se pri ubrzanju koje ne prelazi (0,6 ¸ 0,7) q.

Za istu neravninu vrijednost ubrzanja bit će različita ovisno o vrsti vozila (automobil, autobus, kamion), stupnju njegove opterećenosti i brzini kretanja. Najveća ubrzanja (0,7 ¸ 1,0) q dopušteno za kamione koji rade u teškim uvjetima na cesti.

2. Hrapavost karakteriziraju kutovi loma profila prevlake. Konkretno, pri ulasku na most duž nagnute prijelazne ploče, automobil doživljava udarce na dva profila prijeloma: na početku prijelazne ploče (konkavni kut prijeloma) i na njegovom kraju - na uporištu (konveksni kut prijeloma). Pri brzini osobnog vozila od 60 km/h dopušten je kut konkavnog loma do 12 ‰; pri brzini od 100 km/h ne smije prelaziti 5 ‰.

* Razlozi deformacija kolnika u blizini mostova objašnjeni su u Prilogu 1.

3. Kako bi se osigurao nesmetan ulazak automobila na most pri spajanju na nasip, potrebno je:

a) osigurati odgovarajuću gustoću temeljnog tla (koeficijent zbijenosti tla pri optimalnoj vlažnosti ne smije biti manji od 0,98-1,0);

b) urediti pouzdanu odvodnju površinskih voda s kolnika i iz trupa kolnika, što se postiže primjenom drenažnog zatrpavanja iza nosača i u stošcima, drenažnih slojeva ispod kolnika, ugradnjom bočnih rigola i nepropusne zaštite kolnika i ramena unutar sučelja;

c) održavati podlogu prije postavljanja pokrova najmanje godinu dana, tijekom kojih će doći do glavnih slijeganja tijela i podloge nasipa;

d) položiti prijelazne ploče dovoljno duge da pokriju područje lokalnog slijeganja i da osiguraju glatko sučelje između kolnika mosta i površine ceste.

4. Sučelja su projektirana u skladu s „Projektiranjem konstrukcija za sučelja između mostova i nadvožnjaka s nasipom“, koje je izradila Državna znanstvena ustanova Soyuzdorproekt (radni nacrti, inv. br. 20296-M) i odobrilo Ministarstvo prometa za probna uporaba 1971-1973. Također se mogu koristiti "Konjugacijske normale" koje je razvio Giproavtotrans Ministarstva za izgradnju i upravljanje autocestama RSFSR-a 1969. (serija 3.503-16).

5. Za dizajn sučelja potrebni su sljedeći podaci:

inženjersko-geološki presjek tla koji čine podlogu nasipa u blizini mosta, s njihovim fizičkim i mehaničkim karakteristikama (uključujući krivulje tlačenja) potrebnim za predviđanje slijeganja temelja;

visina nasipa, njegova širina na vrhu i polaganje kosina;

fizičke i mehaničke značajke tla korištenih za popunjavanje nasipa (uključujući za zatrpavanje drenaže iza nosača i stožaca);

projektiranje cestovnog kolnika.

6. Konačno slijeganje zbijene podloge uzima se ovisno o tlu i visini nasipa prema tabeli. 1 (podaci V.D. Kazarnovsky i N.I. Velmakina), a konačno slijeganje baze nasipa izračunava se korištenjem poznatih metoda mehanike tla („Smjernice za projektiranje podloga na mekim tlima,” M., Orgtransstroy, 1968).

stol 1

Tla za nasipe	Slijeganje nasipa, % N nas na visini nasipa, m
	do 6	do 12	do 24
Gline	0,6-0,8	1,0-1,3	1,9-2,2
Ilovače
Pješčana ilovača

Kod izračuna slijeganja u drugoj godini nakon nasipanja podloge, slijeganje tijela nasipa može biti 50%, a podloge 75% ukupnog.

Mate dizajnira

7. Projekt sučelja uključuje dio kolničkog korita iza obalnog nosača mosta (ispunjenog drenažnom zemljom), koji završava konusom koji zatvara nosač. Kolnik je na ovom mjestu uređen u vidu prijelaznih ploča.

8. Ovisno o materijalu prilaznog premaza koriste se tri vrste prijelaznih ploča: za cementnobetonski kolnik - površinske ploče (Sl. 1, a), za asfaltbetonski kolnik - poluupuštene i udubljene (Sl. 1, b). , c).

9. Poluukopane ploče koriste se za asfaltbetonske kolnike položene na krute i polukrute podloge. Cementno-betonska baza klasificira se kao tvrda; do polukrute - podloge od kamenih materijala ojačanih cementom, granulirane troske iz visokih peći, mljevene troske, letećeg pepela itd.

10. Udubljene ploče polažu se na asfaltne betonske kolnike postavljene na nekrute podloge: podloge od bitumensko-mineralnih materijala, od slabih kamenih materijala ili lomljenca od zgure, tretiranog tekućim bitumenom, od kamenih materijala ili lomljenca od zgure s nalijevanjem. bitumena ili impregnacijom obrađeni bitumenom.

11. Dubina ugradnje od površine obloge do vrha prijelazne ploče na njenom osloncu na stijenku ormara (a) i na kraju ploče (b) uzima se prema tablici. 2.

tablica 2

Sl. 1. Dizajn sučelja mosta i nasipa:

a - za cementnobetonski kolnik: b i c - za asfaltbetonski kolnik (b - poluupuštena, c - udubljena ploča); 1 - međuploča; 2 - prijelazna ploča; 3 - grubi i srednje zrnati pijesak; 4 - drenažno tlo, 5 - jastuk od šljunka i drobljenog kamena; 6-stvrdnuto tlo ili asfaltni beton

12. Duljina prijelaznih ploča određuje se ovisno o očekivanom slijeganju tijela i podloge podloge.

Ako nema dovoljno podataka o fizičko-mehaničkim svojstvima tla, duljina ploča uzima se ovisno o visini nasipa i hidrogeološkim uvjetima njegovog temeljenja prema tablici. 3.

Tablica 3

Visina nasipa, m	Duljina ploča, m, sa zemljom u podnožju nasipa
	nisko kompresibilan	povećana kompresibilnost
Više od 8

Slabo stlačiva tla (vidi tablicu 3) uključuju

mokri i vodom zasićeni pijesci, blago vlažne pjeskovite ilovače, tvrdoplastične ilovače itd.; na tla povećane stišljivosti - vlažna pjeskovita ilovača, tvrdoplastična ilovača itd.

13. Nagib prijelaznih ploča (konkavni lomni kut) nakon završetka slijeganja tijela i podloge nasipa ne smije prelaziti vrijednosti navedene u stavku 1.

14. U slučaju slabih glinenih tla u podnožju nasipa kolnika, u području prijelaznih ploča i susjednog dijela prilaza, izvodi se građevinski lift po trokutu. Najveća ordinata uspona građevine nalazi se iznad kraja prijelazne ploče (iznad korita) i uzima se na cca 0,7% visine nasipa. Ubrzanje građevinske dizalice od mosta provodi se na duljini koja je jednaka dvjema visinama nasipa.

Kod ugradnje površinskih ploča podizanje konstrukcije postiže se povećanim položajem klupe. Kod poluupuštenih i udubljenih ploča konstrukcijski uspon postiže se različitom debljinom podloge obloge.

15. Prijelazne ploče postavljaju se montažne ili montažno-monolitne (površinske ploče - samo montažno-monolitne); s gledišta vodonepropusnosti premaza i manje težine blokova, poželjna je uporaba montažnih monolitnih ploča.

Vanjski kraj prijelaznih ploča oslanja se na podlogu - obvezni konstrukcijski element za montažne ploče, položene na pažljivo zbijenu šljunčano-drobljenu kamenu podlogu debljine najmanje 0,4 m. Montažne ploče su međusobno spojene ključastim šavom s žičanu spiralu. Odozgo su šavovi između ploča ispunjeni bitumenskom mastikom.

16. Površine prijelaznih ploča koje su u kontaktu s tlom i posteljom moraju biti obložene premaznom hidroizolacijom.

17. Za ugradnju drenažnog zatrpavanja iza nosača i stožaca koriste se tla i materijali koji ne povećavaju volumen kada se smrzavaju: grubi i srednji pijesak, fini pijesak bez prašine (čestice manje od 0,1 mm, ne više od 25%), metalurški šljaka. Koeficijent filtracije drenažnog tla nakon zbijanja na koeficijent DO= 0,98 treba biti najmanje 2 - 3 m/dan.

18. Unutar prijelaznih ploča kolovozna površina mora biti vodonepropusna (od dva sloja asfaltnog betona ukupne debljine najmanje 7 cm), izvedena u skladu s „Preporukama za izradu asfaltbetonskih kolnika povećane vodonepropusnosti na mostovi” (Soyuzdornii, 1966).

19. Za montažne monolitne ploče površinskog tipa, umjesto polaganja slojeva asfaltnog betona za izradu gornjeg (monolitnog) dijela ploče, koristi se beton visoke gustoće s dodacima za zračenje, plinotvorstvo ili zbijanje, uvodi se s vodom za miješanje u skladu sa zahtjevima VSN 85-68.

20. Površinske vode s kolnika moraju se uzdužnim žlijebovima odvoditi izvan čvorišta i ispuštati poprečnim žlijebovima postavljenim na kosini nasipa. U tu svrhu se nasip u blizini mostova proširuje u dužini od 20 m za 0,75 m sa svake strane.

21. Banke podloge unutar prijelaznih ploča plus 4 m armiraju se asfaltbetonom ili zemljom tretiranom vezivom.

22. Opseg radova za ugradnju jednog sučelja za veličinu mosta G-9 s različitim vrstama pokrivenosti i duljinom prijelaznih ploča 4 i 6 m (projekt Soyuzdorproekt 1970.) dani su u tablici. 4.

Tablica 4

Naziv strukturnih elemenata	Opseg rada za duljinu ploče, m, za vrstu premaza
	asfalt beton		cementni beton
Montažni ili montažni monolitni armirani beton M-300, m 3.	15,5	24,4	15,5	24,4
Pokrivenost kolnika, m
Jastuk od šljunka i drobljenog kamena za krevet, m 3
Armirano tlo uz cestu, m 3.

Tehnologija rada

23. Izgradnja obalnih nosača mostova i nadvožnjaka treba prethoditi izgradnji korita ceste, čija se izgradnja izvodi bez prekidanja toka linearnih zemljanih radova. Ovaj se zahtjev također odnosi na velike mostove s dugim vremenima isporuke.

24. Za konstrukciju mosta od stupova preporuča se prvo (prije zabijanja pilota) dio nasipa ispuniti drenažnom zemljom. Time će se smanjiti razmak između datuma završetka izgradnje korita pristupne ceste i razdoblja izgradnje mosta. Dimenzije prizme drenirajućeg tla na vrhu trebaju biti dovoljne da osiguraju prednji dio strojeva za zbijanje i ugradnju zabijača.

25. Parenja se grade u četiri faze:

a) Za podupirače pilota (sl. 2) nasipa se prizma drenirajućeg tla sa slojevitim zbijanjem do koeficijenta 0,98-1,0 m i u nju se zabijaju piloti obalne potpore. Za visinu nasipa do 3 m uzima se da je visina prizme manja za 2 m, tj. N nas- 2 m, a kod visine nasipa od 4 - 6 m visina prizme je manja za 3 m, t j . N nas- 3m.

Kada je visina nasipa veća od 6 m, visina prizme određena je prisutnošću opreme za zabijanje pilota - sposobnošću uranjanja krajeva pilota do dubine od najmanje 4 m ispod baze prizme.

b) Za nosače regala (slika 2, b) i nosače drugih konstrukcija postavljaju se temelj i glavni dio nosača regala.

Stadij II. Prilazna traka u cijeloj visini postavlja se neposredno nakon izrade obalnih potpora. U blizini mosta, podloga i stožci se izlijevaju iz drenažnog tla sa zbijanjem sloja po sloju pomoću malih mehanizama; na udaljenosti (2 m ili više) - s lokalnim tlom zbijenim teškim strojevima.

Riža. 2. Sheme tehnološkog slijeda rada pri instaliranju sučelja:

a - s nagomilanim nosačima mostova; b - s nosačima stalka;

1-krak kran s opremom za zabijanje pilota; 2-drenažno tlo; 3-prijelazna ploča; 4-jastuk ispod kreveta; 5-struka obloga od drobljenog kamena; 6-zonsko zbijanje s malim mehanizmima; 7 istih teških strojeva za zbijanje

Istodobno se ispod sloja prijelaznih ploča nasipa i zbija kameni jastuk od šljunka. Provodi se sustavno praćenje zbijenosti, uzorkovanje i određivanje vlažnosti i gustoće tla u blizini mosta, na stožcu i 50 m od mosta te se upisuje u Dnevnik praćenja zbijenosti.

Nakon izrade kolnika u punoj visini, daljnji redoslijed radova u fazama III i IV je ovisno o vrsti obloge (vrsti prijelaznih ploča).

a) Obloga od cementnog betona - površinske ploče. U granicama ploča plus 8 m postavlja se privremena obloga od drobljenog kamena ili kamenih krhotina, koja se koristi tijekom cijele godine.

b) Asfaltnobetonski kolnik - poluukopane i ukopane ploče. Kopaju rovove za potporni krevet i temeljnu jamu za prijelazne ploče. Položite krevet; u jamu nabiti sloj drobljenog kamena od 5 cm i položiti prijelazne ploče. Unutar prijelaznih ploča plus 10 m postavlja se privremena obloga od drobljenog kamena ili kamenih krhotina, koja se koristi tijekom cijele godine.

a) Obloga od cementnog betona - površinske ploče. Uklonite gornji kontaminirani sloj privremenog premaza; po potrebi podlogu površine kolnika ispuniti do projektirane oznake i zbiti DO = 0,98¸ 1.0. Kopaju rovove za potporni krevet i temeljnu jamu za prijelazne ploče. Položite krevet; u jamu se nabija sloj tucanika od 5 cm, postavljaju se prijelazne i međuploče te trajna cementno betonska obloga. Postavljene su drenažne ploče i ojačani rubovi cesta.

b) Asfaltnobetonski kolnik - poluukopane i ukopane ploče. Uklonite gornji kontaminirani sloj privremenog premaza; ispuniti podlogu površine ceste do projektirane oznake i zbiti je do DO= 0,98¸ 1.0. Postavlja se trajna asfalt betonska podloga. Postavljene su drenažne ploče i ojačani rubovi cesta.

Sastaviti akt za skrivene radove na spojnim priključcima (Prilog 2).

26. Iznimno je dopuštena izgradnja obalnih potpornja u procjepima korita ceste uz odgovarajuću studiju izvodljivosti za takvu odluku. Pri tome, dimenzije razmaka u nasipu moraju biti dovoljno velike da osiguraju ravnomjerno slijeganje podloge kolnika na prilazima mostu - najmanje dvije visine nasipa u svakom smjeru mosta. Tlo za popunjavanje praznine (izvan drenažnog zasipa) mora biti homogeno s tlom susjednog nasipa.

27. Tlo drenažnog zasipa i stožaca zbija se pri optimalnoj vlažnosti sloj po sloj do koeficijenta zbijenosti 0,98. ¸ 1.0. Debljina slojeva uzima se ovisno o korištenim mehanizmima (vidi tablicu 22 VSN 97-63). Kod ručnog zbijanja, debljina slojeva ne smije biti veća od 10-15 cm.

Ako u blizini trase postoje vodene površine, preporučljivo je zalijevati tlo drenažnog zasipa i stožaca prije zbijanja, povećavajući sadržaj vlage u tlu za 20% u odnosu na optimalni. U ovom slučaju moguće je malo povećati debljinu zbijenih slojeva.

Sustavno pratiti zbijenost uzorkovanjem i određivanjem gustoće i vlažnosti tla. Gustoća tla određena je metodom prstena s oštricom, a sadržaj vlage metodom sušenja do konstantne težine.

Gustoća i vlažnost tla sa svake strane mosta utvrđuje se na svakom metru visine nasutog nasipa na tri mjesta: 1) na udaljenosti 2-3 m od obalne potpore; 2) na stožcu i 3) na udaljenosti 50 m od mosta. U potonjem slučaju, gustoća i vlažnost određuju se iz dva uzorka uzeta na horizontu približno jednakom polovici visine nasipa i 0,7 m od njegovog vrha.

28. Kod ugradnje jastuka od drobljenog kamena ispod posteljice prijelaznih ploča i podloge od drobljenog kamena ispod ploča posebnu pozornost treba obratiti na temeljito zbijanje drobljenog kamena. Donji sloj drobljenog kamena debljine 6 cm potrebno je sabiti u zemlju. Kontrola kvalitete zbijanja temelja od drobljenog kamena provodi se u skladu s uputama § 6.6 - 6.9 SNiP III-D.5-62.

29. Površinske prijelazne ploče polažu se istovremeno s ugradnjom obloge, t.j. godinu dana nakon izgradnje kolnika.

Poluupuštene i udubljene prijelazne ploče postavljaju se godinu dana s izradom podloge, a obloga unutar ploča nakon godinu dana. U slučaju izgradnje mosta u procjepu u nasipu izgrađenom na visokostišljivim tlima, poluukopane i udubljene ploče polažu se godinu dana nakon popunjavanja procjepa.

Pri izgradnji nasipa na stlačivim tlima i potrebi otvaranja prometa prije isteka godišnjeg korita, uz dopuštenje tijela koje je odobrilo projekt, dopušteno je:

ugradnja šljunčane ili drobljene kamene obloge na prilazima mostu (u duljini od najmanje dvije visine nasipa) s polaganjem prijelaznih ploča nakon nasipanja i dodatnim zbijanjem gornjeg dijela nasipa nakon godinu dana;

privremeno polaganje prijelaznih površinskih ploča s naknadnim uklanjanjem nakon godinu dana radi nasipanja i dodatnog zbijanja gornjeg dijela nasipa i postavljanja ploča u projektirani položaj.

U oba slučaja predračuni za izgradnju objekata moraju sadržavati sredstva za dovršetak radova na spajanju mosta (nadvožnjaka) s nasipom.

30. Pojedine etape spajanja mosta s nasipom upisuju se u radni dnevnik. Nakon završetka radova na postavljanju spojeva sastavlja se akt za skrivene radove (vidi Prilog 2), u kojem se navodi gustoća temeljnog tla, vrsta i izvedba prijelaznih ploča (površinske, ukopane, poluukopane, montažne, montažne monolitne ploče), duljina ploča i sukladnost izvedenih radova za projekt.

U prilogu akta je izvadak iz dnevnika kontrole zbijenosti tla i nivelacijski profili u dužinama prijelaznih ploča plus 10 m (sa svake strane mosta), na oznakama vezanim za građevinski reper.

Nivelacijski profili polažu se po osi svake prometne trake; oznake (u mm) uzimaju se na svakom metru duljine profila.

Projekt spoja između mosta i nasipa mora biti prikazan na nacrtu izvedbe općeg izgleda mosta (nadvožnjaka).

Nakon puštanja mosta u promet, građevinske, operativne i projektantske organizacije prate stanje spojnih konstrukcija 3 i više godina. Materijali promatranja i prijedlozi za poboljšanje dizajna šalju se Uniji na generalizaciju.

PRIMJENE

Prilog 1

UZROCI DEFORMACIJE CESTA U BLIZINI MOSTOVA

Tlo autocesta doživljava deformacije koje proizlaze iz zbijanja (konsolidacije) tla kako tijela nasipa tako i njegove podloge. Ovu vrstu deformacije, koja se očituje cijelom dužinom ceste, obično nazivamo općim slijeganjem kolnika.

Osim konsolidacijskih deformacija pod djelovanjem opterećenja kotača, pod određenim uvjetima dolazi do stvaranja lokalnih slijeganja u gornjem dijelu nasipa u blizini mostova (slika 1).

Riža. 1. Deformacija nasipa kod mosta: Δ N =Δ h H + Δ h 0 ;

obično Δ h 0> Δ h H ,

gdje je Δ N- potpuno slijeganje nasipa;

Δ h H I Δ h 0- slijeganje tijela i osnove nasipa;

Δ h M- lokalno slijeganje nasipa kod mosta

Opće slijeganje podloge ovisi o vrsti tla koje sačinjava i nosi nasip, visini nasipa, cestovno-klimatskom pojasu, stupnju zbijenosti tla nasipa, intenzitetu kruženja opterećenja i vijeku trajanja nasipa. cesta. Lokalno slijeganje kolnika ovisi o istim čimbenicima, a osim toga o obliku uzdužnog profila i vrsti kolničke površine, o vrsti obalnih potpora i strmini padina stožaca *.

U vrijednostima ukupnog slijeganja podloge pretežito mjesto zauzima slijeganje osnove nasipa. S obzirom na postojeće zahtjeve za gustoću tla nasipa, slijeganja njegove podloge mogu premašiti slijeganja tijela više od 3 puta. Dakle, nasip do 6 m visok, sastavljen od ilovastog tla zbijenog na K = 1,0, dat će slijeganje od oko 0,5% visine nasipa, dok će njegova podloga, sastavljena od tvrdoplastičnih ilovača, dati slijeganje od 1,5-2% visine nasipa.

Lokalno slijeganje podloge kod mostova je manje od općeg slijeganja. U njihovom nastanku, osim vijeka trajanja ceste, značajnu ulogu ima i vodno-toplinski režim korita. Na dugotrajnim cestama (10-15 godina), kada su konsolidacijske deformacije tla završene, vrijednosti lokalnog slijeganja kreću se od 0,3% u cestovnoj klimatskoj zoni IV do 1% N nas u zoni II. Oblik lokalnih slijeganja je blizak sinusoidi, a duljina im se kreće od 0,5 do 2,0 od N nas.

Na konkavnom profilu ceste, kada je tok vode s kolnika usmjeren prema mostu, lokalna slijeganja su veća nego na konveksnom. To ukazuje na potrebu obvezne odvodnje s površine i s rubova ceste u blizini mosta.

* Zhuravlev M.M. Spoj mosta s nasipom. - "Autoceste", 1968., br.11.

Lokalna slijeganja ovise o vrsti obalnih oslonaca mosta, veća su kod masivnih upornjaka sa stražnjim zidovima ili kod upornjaka s punim ogradnim zidovima. To se objašnjava kršenjem odvodnje vode iz tijela nasipa prema otvoru mosta, što stvara takve potpore.

Manje stabilni stošci sa strmim padinama također povećavaju lokalno slijeganje.

Stvaranje općih i lokalnih deformacija podloge u blizini mostova povezano je s vremenom.

Opća slijeganja trupa i podloge kolovoza odvijaju se neravnomjerno, intenzivnija su u prvim mjesecima nakon izgradnje nasipa, zatim njihov intenzitet opada. Kod najčešće korištenih tla u cestogradnji (muljevita pjeskovita ilovača) ukupne oborine u prvoj godini nakon izgradnje nasipa dosežu 70-80% ukupnih oborina. U 2. godini slijeganje nasipa i podloge je cca 15-20%, a preostalih 5-10% nastaje u 3.-5. godini eksploatacije ceste.

Na slabim ilovastim temeljima zasićenim vodom, sedimenti nasipa mogu trajati mnogo duže, ponekad se mjeri i desetljećima.

Za razliku od općih slijeganja podloge, lokalna slijeganja javljaju se povremeno (obično u proljeće), što se objašnjava maksimalnom vlažnošću otopljene podloge kolnika u tom razdoblju godine.

Kao rezultat općih i lokalnih deformacija nasipa, ako se ne poduzmu potrebne mjere, površina ceste u blizini mostova se uništava, stvarajući slijeganja i neravnine.

Radne organizacije uklanjaju slijeganje polaganjem dodatnih slojeva asfaltnog betona. Sljedeće godine ili godinu kasnije povlačenja se nastavljaju. Kako se kolnik popravlja, asfaltni beton tone u tijelo podloge. Na nekim dugotrajnim cestama ukupna debljina asfaltnog betona u blizini mostova dosegla je 50-100 cm (slika 2) *.

Riža. 2. Lokalno slijeganje nasipa u blizini jednog od mostova na cesti Moskva-Simferopolj:

1-asfaltni beton (tijekom vijeka trajanja od 17 godina, debljina sloja dosegla je 50 cm); 2-bušotine

Do sada su se veze između mostova i nadvožnjaka s nasipom uređivale pomoću kratkih (1,5-2,0 m) prijelaznih ploča ili bez prijelaznih ploča - s klinastim zadebljanjem lomljene kamene podloge pokrova. Ploče ove duljine nisu dovoljne da pokriju aktivnu zonu stvaranja lokalnog slijeganja, a klinasta zadebljanja baze premaza brzo se deformiraju, tvoreći prag ispred mosta.

* Zhuravlev M.M. Studija uzroka poremećaja spojeva cestovnih mostova s ​​nasipima. - sub. "Zbornik Soyuzdornia", sv. 42, M., 1970.

U mnogim su slučajevima prilazi mostovima ispunjeni lokalnim nedreniranim tlom bez odgovarajućeg zbijanja. Tehnološki slijed građevinskih radova često je poremećen: podloga se postavlja prije izgradnje mosta, tj. Most se gradi u procjepu nasipa. Ovakav redoslijed radova uzrokuje neravnomjerno slijeganje podloge u blizini mosta.

Grubo kršenje tehnologije izvođenja radova je ugradnja prijelaznih ploča i obloga na prilazima mostovima neposredno nakon nasipanja nasipa (ili nasipanja rupe), kada su deformacije konsolidacije tla najintenzivnije. Zbog toga se prijelazne ploče svojim vanjskim krajem oštro spuštaju i gube svoju svrhu.

Samo u rijetkim slučajevima ugrađuju se bočne letvice na stranicama kolnika s konkavnim profilom kolnika. U nedostatku takvih korita, površinska voda nadire kolnikom prema mostu, vlaži podlogu, erodira njene kosine i stožce, što narušava stabilnost nasipa u blizini mosta.

Tako je gotovo jedina mjera za sprječavanje slijeganja kolnika u blizini mostova do sada bila uporaba prijelaznih ploča duljine 1,5 - 2 m, au novije vrijeme i ploča L u obliku slova X 3 m. Posljednja vrsta ploča, osim nedovoljne duljine, uzrokuje i značajne otvore dilatacije na obalnom nosaču.

Uočeni nedostaci projektnih rješenja i tehnologije rada dovode do deformacije sučelja između mosta i nasipa. Osobito su velike deformacije obloge kod mostova čiji su spojevi izvedeni bez prijelaznih ploča, s ugrađenim samo klinom od drobljenog kamena. Na primjer, na cesti Tambov-Pervomajski, koja je bila pripremljena za isporuku 1968., zbog velikih deformacija kolnika u blizini mostova bilo je potrebno postaviti znakove upozorenja na neravnine na cesti, a zatim rekonstruirati sučelja polaganjem prijelazne ploče.

X Iznimka je uporaba prijelaznih ploča duljine 5,0 m na šest mostova druge faze izgradnje Moskovske obilaznice (1961.), što je u usporedbi s pločama duljine 2 m značajno povećalo ravnost kolnika.

Dodatak 2

za skrivene radove na postavljanju sučelja sa nasipom mosta preko rijeke ____________ na km _______pk ________ ceste ______________________

“___”______19 ____ Selo___________________________________________

Mi, dolje potpisani, predstavnici smo ____________ ____________________ sastavio ovaj akt u tom “____”__________s.g. Izvršen je pregled i ispitivanje temeljnih tla na prilazima mostu, čime je utvrđeno sljedeće:

1. Prilazni nasip sa _________________ strane nasipan je ___________ (mjesec) ___________19 ____ od tla ________________________________. U blizini obalnih potpora dio nasipa nasut je ____________ 19. ____. iz ocjeditog tla ________________________________(naziv tla) s koeficijentom filtracije ______________________ m/dan.

Zbijanje tla vršilo se u slojevima od ____ cm ________________ (naziv mehanizma) _____________________________________.

Koeficijent zbijenosti nije manji od: na udaljenosti od 2-3 m od obalne potpore ____________; na stožcu ______________ na udaljenosti 50 m od mosta ______________ (vidi priloženi izvadak iz dnevnika kontrole zbijanja).

2. Prilazni nasip od ________________________________________________

(isti tekst kao u stavku 1)________________________________________________

Zbijanje jastuka od drobljenog kamena ispod posteljice i podloge od drobljenog kamena ispod prijelaznih ploča izvršio je _______________________________________ (naziv mehanizma).

Na temelju provedenog snimanja razmotriti pripremu prilaza mostu za postavljanje prijelaznih ploča.

3. Prijelazne ploče _______ m površine, poluupuštene, udubljene (nepotrebno precrtati), postavljene _________________19 __ g.

______________________________________________________________________________

(odražavaju ugradnju klinova, brtvljenje šavova i fugiranje elemenata).

Prilozi: 1. Izvadak iz dnevnika kontrole zbijenosti tla na _______ listova.

2. Nivelacijski profili parnjaka na _________ listova.

Dodatak 3

Ugradnjom preporučenih tipova veza smanjit će se troškovi prijevoza tereta povećanjem brzina na prilazima mostovima. Godišnji dobitak u cijeni prijevoza po mostu ΔE 1 , može se odrediti pomoću formule V.F. Babkova *

gdje je koeficijent K b- omjer brzine u dijelu nizbrdice i prosječne brzine vozila ( Vm=50 km/h) uzima se jednakim 0,6;

N- prosječni intenzitet prometa od 2000 vozila/dan;

L- duljina prilaza mostu jednaka 0,3 km;

r- trošak kilometraže za 1 automobil, pretpostavlja se da je 0,20 rubalja/km (s prosječnom nosivošću, prosječnim vrijednostima faktora iskorištenja nosivosti i kilometražom vozila γβq = 2,9 i troškovi prijevoza - 5,3 kopecks/tkm);

T rad = broj radnih dana vozila godišnje, jednako 275.

Zbog ubrzanja isporuke tereta dobit će se učinak u nacionalnom gospodarstvu. Taj se učinak može procijeniti pomoću formule

Principi rekonstrukcije cesta. - * Autoceste", 1969, br. 11.

gdje je 0,6 koeficijent koji uzima u obzir udio robnog tereta i tereta kratkotrajnog skladištenja (prema A.B. Meyersonu);

C- prosječna cijena 1 tone mase tereta, jednaka 420 rubalja;

Q g - godišnja količina tereta- Q g = NγβqT rob - izračunati korištenjem prethodno prihvaćenih vrijednosti;

V m = 50 km/h;

V 0 = 25 km/h;

L= 0,3 km;

E n- standardni omjer učinkovitosti ulaganja.

Osim navedenog, operativne organizacije će smanjiti troškove godišnjih popravaka kolnika u blizini mostova ΔE 3,što prema anketi Soyuzdornia za 1 most iznosi 90 rubalja/god.

S druge strane, korištenje novih priključaka u odnosu na stare tipove (ploče duljine 2 m) uzrokovat će povećanje troškova izgradnje (vidi tablicu).

Naziv materijala i radova	Količina rada, m 3, za sučelja			Povećanje troškova rada, tisuća rubalja. s novim tipovima, za ploče:
	star	novo, za ploče		4	6
		4	6
Ojačani beton			48,8
Jastuk ispod kreveta
Tlo ojačano vezivom
Ukupno: povećanje cijene, tisuća rubalja.

Omjer učinkovitosti kapitalnih ulaganja pri ugradnji preporučenih vrsta sučelja određuje se povećanjem prometa tereta na cesti prema linearnom odnosu Et = E 0 (1 + na) , u kojem je parametar a= 0,13 prihvaćeno prema statističkim podacima; t- razdoblje koje se razmatra, godine. Procijenjena godina određivanja troškova:

Gdje godine < Т н = 8,3 godine

Izneseni podaci ukazuju na učinkovitost korištenja novih rješenja za spajanje mostova i nadvožnjaka s nasipom.

Nadgradnja

Dužina rasponske konstrukcije je 19m. Svaki raspon ima 5 greda u presjeku, međusobno povezanih uzdužnim monolitnim spojevima. Grede su ugrađene na podokvir i gumene potporne dijelove.

Nogostupi na mostu su predbetonske konzole vanjskih greda.

Zaštitna ograda je armirano betonska. Ograda je metalna, visine 1,0m. Pričvršćivanje ograde predviđeno je za ugrađene dijelove montirane u ploče vanjskih greda.

Nagib na mostu je zabatni, što se postiže promjenjivom visinom monolitnih donjih okvira od 10cm do 45cm.

Kolnik se sastoji od izravnavajućeg sloja, hidroizolacije, zaštitnog sloja i premaza. Na rasponu se postavlja izravnavajući sloj od monolitnog betona B40 debljine 3 cm.

Hidroizolacija na mostu je mostoplast, razvijen u tvornici hidroizolacije i krovnih materijala IZOFLEX.

Preko sloja mosta postavlja se zaštitni sloj od monolitnog betona B40 debljine 4 cm sa armaturnom mrežom 150x150mm W 6 A-I.

Most je obložen dvoslojnim asfaltnim betonom:

• - donji sloj obloge debljine 7 cm od vrućeg asfaltnog betona od poroznih krupnozrnih smjesa, gustoće kamenih materijala 2,5-2,9 t/m 3 ;
• - gornji sloj obloge debljine 4 cm od vrućeg asfaltnog betona guste sitnozrnaste smjese, gustoća kamenih materijala je 2,5-2,9 t/m 3.

Spajanje mosta s nasipom

Most je povezan s nasipom polaganjem poluukopanih prijelaznih ploča. Dužina prijelaznih ploča je 6 m, ovisno o visini prilaznog nasipa, geološkim uvjetima i kategoriji ceste. Prijelazne ploče se jednim krajem oslanjaju na zid ormara, a drugim na armiranobetonske ležajeve.

Regulacijske zgrade

Ulogu regulacijskih struktura imaju stošci ispunjeni drenažnim tlom. Padine čunjeva učvršćuju se popločavanjem krupnim i sitnim kamenjem. Radi lakšeg rada mosta, na kraju i početku mosta postavljena su armirano-betonska stubišta pod kutom od 45°. Širina stepenica je 0,75 m.

5.70 Podloga iznad 10 m od stražnjeg ruba upornjaka za velike željezničke mostove treba biti proširena za 0,5 m sa svake strane, za cestovne i gradske mostove - da ima širinu najmanje razmaka između ograda plus 0,5 m na svakoj. strana. Prijelaz s povećane širine na normalu treba učiniti glatkim i izvesti na duljini od 15-25 m.

Na mjestima gdje nasip graniči s upornjacima željezničkih mostova treba poduzeti mjere za sprječavanje urušavanja balastne prizme.

5.71 Pri povezivanju cestovnih i gradskih mostova s ​​nasipom potrebno je predvidjeti polaganje armirano-betonskih prijelaznih ploča, oslonjenih na jednom kraju na zid ormarića upornjaka, a na drugom - na krevet.

Prijelazne ploče postavljaju se cijelom širinom konstrukcije. Unutar širine nogostupa polažu se ploče skraćene dužine.

Duljinu ploča treba uzeti ovisno o visini nasipa i očekivanom slijeganju tla ispod posteljice ploče u rasponu od 4 do 8 m.

Na mostovima s upornjacima koji se oslanjaju izravno na nasip (tip sofa), duljinu prijelaznih ploča treba odrediti uzimajući u obzir potrebu pridržavanja prihvaćenog profila prolaza s mogućim razlikama u slijeganju površina potpornja ploča i treba biti najmanje 2 m.

Jastuk od drobljenog kamena ispod podloge ploče mora se oslanjati na drenirajuće tlo ili na tlo nasipa ispod dubine smrzavanja. Jastuk od drobljenog kamena mora biti odvojen od tla nasipa materijalom za odvajanje koji dobro filtrira i nije podložan brzom zamuljivanju. U slučaju slabih tla u podnožju nasipa, posteljice prijelaznih ploča i upornjaka u obliku sofe treba postaviti na armiranu zemljanu podlogu.

Jastuk od drobljenog kamena izrađen je od frakcijskog drobljenog kamena metodom klina. Donji sloj, debljine 50 mm, sabija se u zemlju.

Površine prijelaznih ploča i kreveta moraju imati hidroizolaciju, pretežno premaznog tipa.

Prijelazne ploče u pravilu bi trebale biti izrađene od montažnog monolitnog betona klase B30, vodootpornosti W6 otpornosti na smrzavanje koja odgovara području izgradnje.

Oblaganje kolnika unutar prijelaznih ploča treba izvesti istovremeno s ugradnjom premaza na konstrukciju mosta.

5.72 Kod povezivanja mostovskih konstrukcija s prilaznim nasipima moraju biti ispunjeni sljedeći uvjeti:

a) nakon slijeganja nasipa i stošca, dio upornjaka uz nasip mora ući u stožac za određeni iznos (računajući od vrha konusa nasipa na razini ruba platna do ruba koji se spaja s nasip građevine) najmanje 0,75 m s visinom nasipa do 6 m i najmanje 1,00 m s visinom nasipa većom od 6 m;

b) kosine stožaca moraju prolaziti ispod podrebra (u ravnini zida ormara) ili vrha bočnih zidova koji zatvaraju ormarski dio najmanje 0,50 m za željezničke mostove i 0,40 m za cestovne i gradske mostove. mostovi. Dno konusa nasipa na upornjacima bez ispune ne smije prelaziti prednji rub upornjaka. Kod upornjaka nasipnog mosta, linija sjecišta površine stošca s prednjim rubom upornjaka mora biti smještena iznad razine vode projektirane poplave (bez uspora i naleta valova) najmanje 0,50 m;

c) kosine stožaca nenasipnih upornjaka trebaju imati nagibe na visini od prvih 6 m, računajući odozgo prema dolje od ruba nasipa, - ne strmije od 1:1,25, na visini sljedećeg 6 m - ne strmije od 1 : 1,50, s visinom nasipa iznad 12 m - ne manje od 1 : 1,75 u cijelom stošcu ili na njegov ravniji dio. Strminu kosina stožaca nasipa treba odrediti proračunom stabilnosti stošca (uz provjeru podloge);

d) nagibi konusa upornjaka nasipa ne smiju biti strmiji od 1:1,5.

Za izgradnju strmijih padina dopušteno je koristiti sustave ojačanog tla ili upornjake s posebnim funkcijama.

Stabilnost krajnjih dijelova nasipa i stožaca sa zahvatnom podlogom treba provjeravati na okruglo-cilindričnim ili drugim (određenim geološkom građom padine) kliznim površinama.

Prilikom postavljanja podgrada na potencijalnim klizištima potrebno je poduzeti konstruktivne i tehnološke mjere za sprječavanje aktiviranja procesa klizišta.

Za seizmička područja, nagibe padina stožaca treba odrediti u skladu sa zahtjevima SP 14.13330.

5.73 Krajnji red regala ili pilota drvenih upornjaka mosta mora sezati u nasip najmanje 0,50 m, računajući od osi regala do ruba stošca, a krajevi greda moraju biti zaštićeni od dodira s tlom. .

5.74 Ispunjavanje stožaca, kao i nasipa iza upornjaka mostovskih konstrukcija u duljini na vrhu - ne manje od visine nasipa iza upornjaka plus 2,0 m i na dnu (na razini prirodne površine tla) - potrebno je osigurati najmanje 2,0 m od pjeskovitog ili drugog dreniranog tla s koeficijentom filtracije (nakon zbijanja) od najmanje 2 m/dan. Zasip od drenaže mora biti zbijen do koeficijenta zbijenosti najmanje 0,98.

U posebnim uvjetima, uz odgovarajuću studiju izvedivosti, dopuštena je uporaba pijeska s koeficijentom filtracije manjim od 2 m/dan, uz uvjet da se konstrukcijskim i tehnološkim mjerama (uklj. primjena ojačavajućih i armaturnih materijala i mreža).iza temelja.

Kod povezivanja mostova s ​​prilazima dopuštena je i uporaba armiranih zemljanih konstrukcija bez stožaca.

5.75 Kosine čunjeva u blizini mostova i nadvožnjaka moraju biti ojačane cijelom visinom. Vrste ojačanja kosina i baza stožaca i nasipa unutar plavljenja na prilazima mostovima i u blizini cijevi, kao i kosina regulacijskih građevina trebaju se dodijeliti ovisno o njihovoj strmini, uvjetima pomicanja leda, utjecaju valova i protoka vode odgovarajućim brzinama do maksimalnih protoka tijekom poplava: najveći - za mostove na željezničkim prugama opće mreže i projektirani - za ostale mostove. Kote vrhova utvrda moraju biti više od vodostaja koji odgovaraju gore navedenim poplavama, uzimajući u obzir uspore i valove na nasip:

za velike i srednje mostove - najmanje 0,50 m;

za male mostove i cijevi - najmanje 0,25 m.

DRŽAVNI ALL-UNION ROAD RESEARCH INSTITUT
(ALIJANSE)

METODOLOŠKE PREPORUKE ZA PROJEKTIRANJE SPOJEVA AUTOCESTOVNIH MOSTOVA I NADVOZNIKA SA BARPAMA

Moskva-1971

Razmatraju se potrebni uvjeti za projektiranje sučelja mostova i nadvožnjaka s nasipom te daju upute za njihovo projektiranje i tehnologiju građenja. Dodatak daje objašnjenja razloga za deformaciju površine ceste u blizini mostova i ekonomski učinak implementacije tipova sučelja koje je predložio Soyuzdornia.

Predgovor

U posljednjih 15-20 godina prometne brzine na autocestama osjetno su porasle, a otkriveno je da automobili najoštrije trzaju na prilazima mostovima i preko propusta, gdje se obično primjećuje slijeganje kolnika.Neravnine na cesti prema nekim istraživačima i povezane vibracije vozila dovode do naglog smanjenja brzine kretanja vozila, kao i povećanja troškova prijevoza. S obzirom da u prosjeku na svaki kilometar ceste dolazi po jedan most ili cijev, značajan dio nastale štete treba pripisati deformacijama nasipa u blizini umjetnih objekata.Naselja u blizini mostova i preko cijevi nesigurna su za vozila koja se kreću velikom brzinom. Stoga, pri izgradnji mostova i nadvožnjaka na autocestama, posebnu pozornost treba posvetiti njihovim sučeljima s nasipom. U vezi s tim, Soyuzdornii je posljednjih godina provodio istraživanja za poboljšanje dizajna sučelja između mostova i nasipa s proizvodnjom instrumentalnih Istraživanja postojećih objekata. Ove "Metodološke preporuke za izgradnju cestovnih spojeva mostova i nadvožnjaka s nasipom" sastavljene su na temelju ovih studija, daju potrebne mjere za poboljšanje dizajna spojeva mostova i nadvožnjaka s nasipom i tehnologija njihove izgradnje; uzroci deformacije cestovnih površina u blizini mostova."Metodološke preporuke" izradio dr.sc. tehn. znanosti M.M. Žuravljov.

Potrebni uvjeti za projektiranje i izradu sučelja

1. Glavni uvjet za spajanje mosta s nasipom je osigurati nesmetan ulazak vozila s prilaza mostu za cijelo vrijeme rada ceste.Kriterij za osiguranje glatkoće kolnika u blizini mosta je dopuštena vertikalna ubrzanja koja vozilo doživljava kada prolazi neravnu površinu. Veličina ovih ubrzanja povezana je s ljudskom fiziologijom i sigurnošću transportirane robe. Dakle, pri ubrzanju (0,2 ¸ 0,5) q, Gdje (q- gravitacijsko ubrzanje jednako 9,81 m/s 2 ) rad u automobilu nije moguć; takvo je ubrzanje podnošljivo za jednu minutu. Sigurnost tereta u karoseriji automobila osigurana je pri ubrzanju koje ne prelazi (0,6 ¸0,7) q. Za istu neravninu vrijednost ubrzanja bit će različita ovisno o vrsti vozila (automobil, autobus, kamion), stupnju njegove opterećenosti i brzini kretanja. Najveća ubrzanja (0,7 ¸1,0) q dozvoljeno za kamione koji rade u teškim uvjetima na cesti.2. Neravnine karakteriziraju kutovi loma profila premaza. Konkretno, pri ulasku na most duž nagnute prijelazne ploče, automobil doživljava udarce na dva profila prijeloma: na početku prijelazne ploče (konkavni kut prijeloma) i na njegovom kraju - na uporištu (konveksni kut prijeloma). Pri brzini osobnog vozila od 60 km/h dopušten je kut konkavnog loma do 12 ‰; pri brzini od 100 km/h ne smije prelaziti 5 ‰. * Razlozi deformacije kolnika u blizini mostova objašnjeni su u Prilogu 1.3. Kako bi se osigurao nesmetan ulazak automobila na most pri njegovom spajanju s nasipom, potrebno je: a) osigurati odgovarajuću gustoću podloge tla (koeficijent zbijenosti tla pri optimalnoj vlažnosti ne smije biti manji od 0,98-1,0); b ) urediti pouzdanu odvodnju površinskih voda iz pokrova i iz trupa kolnika, što se postiže korištenjem drenažnog zatrpavanja iza nosača i u konusima, drenažnih slojeva ispod pokrova, ugradnjom bočnih korita i protufiltracijske zaštite pokrova. i bankine unutar sučelja; c) održavati podlogu prije postavljanja pokrova najmanje godinu dana, tijekom kojih će doći do glavnih slijeganja tijela i podloge nasipa; d) položiti prijelazne ploče dovoljne duljine za pokrivanje zonu stvaranja lokalnog slijeganja i osigurati glatko sučelje između kolnika mosta i površine ceste.4. Sučelja su projektirana u skladu s „Projektiranjem konstrukcija za sučelja između mostova i nadvožnjaka s nasipom“, koje je izradila Državna znanstvena ustanova Soyuzdorproekt (radni crteži, inventarni br. 20296-M) i odobrilo Ministarstvo prometa za probu. korištenje u 1971-1973. Također se mogu koristiti "Normale sučelja" koje je razvio Giproavtotrans Ministarstva za izgradnju i upravljanje autocestama RSFSR-a 1969. (serija 3.503-16). Preporuča se koristiti projekt Soyuzdorproekt iz 1970., koji ima potpunije podatke o uvjetima primjene prijelaznih ploča io tehnologiji izvođenja radova .5. Za projektiranje sučelja potrebni su sljedeći podaci: inženjersko-geološki presjek tla koji čine temelj nasipa u blizini mosta, s njihovim fizičkim i mehaničkim karakteristikama (uključujući krivulje pritiska) potrebnim za predviđanje slijeganja temelja; visina nasipa, njegove gornje širine i položaja kosina, fizikalno-mehaničkih svojstava tla korištenih za nasipavanje nasipa (uključujući zasipavanje drenaže iza nosača i stožaca), projektiranje kolnika. 6. Konačno slijeganje zbijene podloge uzima se ovisno o tlu i visini nasipa prema tabeli. 1 (podaci V.D. Kazarnovsky i N.I. Velmakina), a konačno slijeganje baze nasipa izračunava se korištenjem poznatih metoda mehanike tla („Smjernice za projektiranje podloga na mekim tlima,” M., Orgtransstroy, 1968).

stol 1

Kod izračuna slijeganja u drugoj godini nakon nasipanja podloge, slijeganje tijela nasipa može biti 50%, a podloge 75% ukupnog.

Mate dizajnira

7. Projekt sučelja uključuje dio kolničkog korita iza obalnog nosača mosta (ispunjenog drenažnom zemljom), koji završava konusom koji zatvara nosač. Kolovozna površina na ovom mjestu je uređena u vidu prijelaznih ploča.8. Ovisno o materijalu prilaznog premaza koriste se tri vrste prijelaznih ploča: za cementnobetonski kolnik - površinske ploče (slika 1, a), za asfaltbetonski kolnik - poluupuštene i udubljene (sl. 1, b, c). ).9. Poluukopane ploče koriste se za asfaltbetonske kolnike postavljene na krute i polukrute podloge. Cementno-betonska baza klasificira se kao tvrda; do polukrutih - podloge od kamenih materijala ojačanih cementom, granulirane troske visokih peći, mljevene troske, letećeg pepela i dr.10. Udubljene ploče postavljaju se kod asfaltbetonskih kolnika postavljenih na nekrute podloge: podloge od bitumensko-mineralnih materijala, od slabih kamenih materijala ili lomljenog kamena od zgure, tretiranog tekućim bitumenom, od kamenih materijala ili lomljenog kamena od zgure sa zalijevanjem bitumenom ili obrađeno bitumenom impregnacijom.11. Dubina polaganja od površine obloge do vrha prijelazne ploče na njenom osloncu na stijenku ormara (a) i na kraju ploče (b) uzima se prema tablici. 2.

tablica 2

Sl. 1. Dizajn sučelja mosta i nasipa:

a - za cementnobetonski kolnik: b i c - za asfaltbetonski kolnik (b - poluupuštena, c - udubljena ploča); 1 - međuploča; 2 - prijelazna ploča; 3 - grubi i srednje zrnati pijesak; 4 - drenažno tlo, 5 - jastuk od šljunka i drobljenog kamena; 6-stvrdnuta zemlja ili asfaltbeton12. Duljina prijelaznih ploča određuje se ovisno o očekivanom slijeganju tijela i podloge podloge.Ukoliko nema dovoljno podataka o fizičko-mehaničkim svojstvima tla, duljina ploča uzima se ovisno o visini podloge. nasipa i hidrogeoloških uvjeta njegove podloge prema tablici. 3.

Tablica 3

Visina nasipa, m

Duljina ploča, m, sa zemljom u podnožju nasipa

nisko kompresibilan

povećana kompresibilnost

Slabo stlačiva tla (vidi tablicu 3) uključuju mokre i vodom zasićene pijeske, blago vlažne pjeskovite ilovače, tvrdoplastične ilovače itd.; na tla povećane stlačivosti - vlažna pjeskovita ilovača, tvrdoplastična ilovača itd. 13. Nagib prijelaznih ploča (konkavni kut loma) nakon završetka slijeganja tijela i podnožja nasipa ne smije prelaziti vrijednosti navedene u točki 1.14. U slučaju slabih glinenih tla u podnožju nasipa kolnika, u području prijelaznih ploča i susjednog dijela prilaza, izvodi se građevinski lift po trokutu. Najveća ordinata uspona građevine nalazi se iznad kraja prijelazne ploče (iznad korita) i uzima se na cca 0,7% visine nasipa. Ubrzanje konstrukcijskog uzgona od mosta vrši se na dužini koja je jednaka dvjema visinama nasipa.Kod ugradnje površinskih ploča, građevinski uzgon se postiže povećanim položajem grede. Kod poluupuštenih i udubljenih ploča konstrukcijski uspon se postiže zbog različite debljine podloge obloge.15. Prijelazne ploče su postavljene ili montažne ili montažno-monolitne (površinske ploče - samo montažno-monolitne); s gledišta vodonepropusnosti premaza i manje težine blokova, poželjna je uporaba montažnih monolitnih ploča.Vanjski kraj prijelaznih ploča oslanja se na krevet - obvezni konstruktivni element za montažne ploče, postavljene na pažljivo zbijenu šljunčano-drobljenu kamenu podlogu debljine najmanje 0,4 m. Montažne ploče međusobno se spajaju pomoću šava sa ključem sa spiralom od žice. Odozgo su šavovi između ploča ispunjeni bitumenskom mastikom.16. Površine prijelaznih ploča koje su u dodiru s tlom i posteljicom moraju se prekriti obložnom hidroizolacijom.17. Za ugradnju zatrpavanja drenaže iza nosača i stožaca koriste se tla i materijali koji se ne povećavaju u volumenu kada se zamrznu: grubi i srednji pijesak, fini pijesak bez mulja (čestice manje od 0,1 mm, ne više od 25%), metalurška troska . Koeficijent filtracije drenažnog tla nakon zbijanja na koeficijent DO= 0.98 treba iznositi najmanje 2 - 3 m/dan.18. Unutar prijelaznih ploča kolovozna površina mora biti vodonepropusna (od dva sloja asfaltnog betona ukupne debljine najmanje 7 cm), izvedena u skladu s “Preporukama za izradu asfaltbetonskih kolnika povećane vodonepropusnosti na mostovima”. (Soyuzdornii, 1966).19. Za montažne monolitne ploče površinskog tipa, umjesto polaganja slojeva asfaltnog betona za izradu gornjeg (monolitnog) dijela ploče, koristi se beton visoke gustoće s aditivima za uvlačenje zraka, plinom ili zbijanjem koji se unosi s vodom za miješanje. koristi se u skladu sa zahtjevima VSN 85-68.20. Površinske vode s kolnika moraju se uzdužnim žlijebovima odvoditi izvan čvorišta i ispuštati poprečnim žlijebovima postavljenim na kosini nasipa. Za to se nasip kod mostova proširuje u dužini od 20 m za 0,75 m sa svake strane.21. Bankine podloge unutar prijelaznih ploča plus 4 m armiraju se asfaltbetonom ili zemljom tretiranom vezivom.22. Opseg radova za ugradnju jednog sučelja za veličinu mosta G-9 s različitim vrstama pokrivenosti i duljinom prijelaznih ploča 4 i 6 m (projekt Soyuzdorproekt 1970.) dan je u tablici. 4.

Tablica 4

Naziv strukturnih elemenata

Opseg rada za duljinu ploče, m, za vrstu premaza

asfalt beton

cementni beton

Montažni ili montažni monolitni armirani beton M-300, m 3.

Pokrivenost kolnika, m

Jastuk od šljunka i drobljenog kamena za krevet, m 3

Armirano tlo uz cestu, m 3.

Tehnologija rada

23. Izgradnja obalnih nosača mostova i nadvožnjaka treba prethoditi izgradnji korita ceste, čija se izgradnja izvodi bez prekidanja toka linearnih zemljanih radova. Ovaj se zahtjev također odnosi na velike mostove s dugim vremenima.24. Za konstrukciju mosta od stupova preporuča se prvo (prije zabijanja pilota) dio nasipa ispuniti drenažnom zemljom. Time će se smanjiti razmak između datuma završetka izgradnje korita pristupne ceste i razdoblja izgradnje mosta. Dimenzije prizme drenirajućeg tla na vrhu trebaju biti dovoljne da osiguraju front rada strojeva za zbijanje i ugradnju zabijača pilota.25. Veze se izvode u četiri faze: I. faza) Kod podupirača pilota (slika 2) nasipa se prizma drenirajućeg tla uz sloj po sloj zbijanja do koeficijenta 0,98-1,0 m i piloti obalnog podupirača se nasipaju. zatjeran u njega. Za visinu nasipa do 3 m uzima se da je visina prizme manja za 2 m, tj. N nas- 2 m, a kod visine nasipa od 4 - 6 m visina prizme je manja za 3 m, t j . N nas- 3 m. Za visinu nasipa veću od 6 m, visina prizme određena je prisutnošću opreme za zabijanje pilota - mogućnošću uranjanja krajeva pilota do dubine od najmanje 4 m ispod baze prizma b) Sa nosačima regala (slika 2, b) i nosačima drugih konstrukcija postavlja se temelj i glavni dio nosača regala. Stadij II. Prilazna traka u cijeloj visini postavlja se neposredno nakon izrade obalnih potpora. U blizini mosta, podloga i stožci se izlijevaju iz drenažnog tla sa zbijanjem sloja po sloju pomoću malih mehanizama; na udaljenosti (2 m ili više) - s lokalnim tlom zbijenim teškim strojevima.

Riža. 2. Sheme tehnološkog slijeda rada pri instaliranju sučelja:

a - s nagomilanim nosačima mostova; b - s nosačima stalka;

1-krak kran s opremom za zabijanje pilota; 2-drenažno tlo; 3-prijelazna ploča; 4-jastuk ispod kreveta; 5-struka obloga od drobljenog kamena; 6-zonsko zbijanje s malim mehanizmima; 7 istih teških strojeva za zbijanje

Istodobno se ispod sloja prijelaznih ploča nasipa i zbija kameni jastuk od šljunka. Sustavno praćenje zbijenosti, uzorkovanje i određivanje vlažnosti i gustoće tla u blizini mosta, na stožcu i 50 m od mosta provodi se i upisuje u „Dnevnik praćenja zbijenosti“. daljnji redoslijed radova u fazama III i IV uzima se ovisno o vrsti obloge (vrsti prijelaznih ploča). Faza III) Cement betonska obloga - površinske ploče. Unutar ploča plus 8 m postavlja se privremena obloga od lomljenog kamena ili sitnog kamenja koja se koristi tijekom cijele godine b) Asfaltnobetonska obloga - poluukopane i ukopane ploče. Kopaju rovove za potporni krevet i temeljnu jamu za prijelazne ploče. Položite krevet; u jamu nabiti sloj drobljenog kamena od 5 cm i položiti prijelazne ploče. Unutar prijelaznih ploča plus 10 m postavlja se privremena obloga od drobljenog kamena ili kamenih krhotina, koja se koristi tijekom cijele godine. Faza IV) Cement betonska obloga - površinske ploče. Uklonite gornji kontaminirani sloj privremenog premaza; po potrebi podlogu kolnika nasuti do projektirane razine i zbiti na K = 0,98 ¸ 1,0. Kopaju rovove za potporni krevet i temeljnu jamu za prijelazne ploče. Položite krevet; u jamu se nabija sloj tucanika od 5 cm, postavljaju se prijelazne i međuploče te trajna cementno betonska obloga. Postavljaju se odvodne posude i učvršćuju rubovi b) Asfalt betonski kolnici - poluupuštene i upuštene ploče. Uklonite gornji kontaminirani sloj privremenog premaza; ispuniti podlogu površine ceste do projektirane oznake i zbiti je do DO = 0,98 ¸1,0. Postavlja se trajna asfalt betonska podloga. Postavljaju odvodne kadice i učvršćuju rubove prometnica.Izrađuju akt za skrivene radove na spojnim priključcima (prilog 2).26. Iznimno je dopuštena izgradnja obalnih podupirača u procjepima u koritu ceste uz odgovarajuću studiju izvodljivosti za takvu odluku. Pri tome, dimenzije razmaka u nasipu moraju biti dovoljno velike da osiguraju ravnomjerno slijeganje podloge kolnika na prilazima mostu - najmanje dvije visine nasipa u svakom smjeru mosta. Tlo za zasipavanje bušotine (izvan drenažne ispune) mora biti homogeno sa tlom susjednog nasipa.27. Tlo drenažnog zasipa i stožaca zbija se pri optimalnoj vlažnosti sloj po sloj do koeficijenta zbijenosti od 0,98 ¸ 1,0. Debljina slojeva uzima se ovisno o korištenim mehanizmima (vidi tablicu 22 VSN 97-63). Kod ručnog zbijanja, debljina slojeva ne smije biti veća od 10-15 cm. Ako u blizini trase postoje rezervoari, preporučljivo je zalijevati tlo drenažnog zasipa i stožaca prije zbijanja, povećavajući sadržaj vlage u tlu za 20 % prema optimumu. U tom slučaju moguće je neznatno povećati debljinu zbijenih slojeva Sustavno pratiti zbijenost uzimanjem uzoraka i određivanjem gustoće i vlažnosti tla. Gustoća tla određuje se metodom prstena s reznom oštricom, a sadržaj vlage metodom sušenja na stalnu težinu.Gustoća i sadržaj vlage tla sa svake strane mosta određuje se. na svakom metru visine nasutog nasipa na tri mjesta: 1) na udaljenosti 2-3 m od obaloupornika; 2) na stožcu i 3) na udaljenosti 50 m od mosta. U potonjem slučaju, gustoća i sadržaj vlage određuju se iz dva uzorka uzeta na horizontu približno jednakom polovici visine nasipa i 0,7 m od njegovog vrha.28. Kod ugradnje jastuka od drobljenog kamena ispod posteljice prijelaznih ploča i podloge od drobljenog kamena ispod ploča posebnu pozornost treba obratiti na temeljito zbijanje drobljenog kamena. Donji sloj drobljenog kamena debljine 6 cm potrebno je sabiti u zemlju. Kontrola kvalitete zbijanja baza od drobljenog kamena provodi se u skladu s uputama § 6.6 - 6.9 SNiP III-D.5-62.29. Površinske prijelazne ploče polažu se istodobno s ugradnjom premaza, tj. godinu dana nakon izrade podloge Poluupuštene i udubljene prijelazne ploče polažu se godinu dana nakon izrade podloge, a obloga unutar ploča - nakon godinu dana. U slučaju izgradnje mosta u procjepu u nasipu izgrađenom na visokostišljivim tlima, poluukopane i udubljene ploče polažu se godinu dana nakon popunjavanja procjepa. Kod izgradnje nasipa na stlačivim tlima i potrebe puštanja prometa prije isteka godišnjeg korita, uz dopuštenje nositelja projekta, dopušteno je: postavljanje šljunčane ili lomljene kamene obloge na prilazima mostu ( u duljini od najmanje dvije visine nasipa) s polaganjem prijelaznih ploča nakon nasipanja i dodatnim zbijanjem gornjeg dijela nasipa nakon godinu dana; privremeno polaganje prijelaznih površinskih ploča s njihovim naknadnim uklanjanjem godinu dana kasnije za nasipanje i naknadno zbijanje gornjeg dijela nasipa i ugradnja ploča u projektirani položaj.U oba slučaja u predračunu za izgradnju objekata moraju se predvidjeti sredstva za dovršetak građevinskih radova spajanja mosta (nadvožnjaka) s nasipom.30. Pojedine faze spajanja mosta s nasipom upisuju se u dnevnik radova. Nakon završetka radova na postavljanju spojeva sastavlja se akt za skrivene radove (vidi Prilog 2), u kojem se navodi gustoća temeljnog tla, vrsta i izvedba prijelaznih ploča (površinske, ukopane, poluukopane, montažne, montažne monolitne ploče), duljina ploča i usklađenost izvedenih radova s ​​projektom Izvadak iz dnevnika kontrole zbijenosti tla i nivelacijskih profila unutar duljina prijelaznih ploča plus 10 m (sa svake strane mosta), na oznakama vezanim za građevinski reper, priloženi su uz akt Nivelacijski profili postavljaju se po osi svake od prometnih traka; oznake (u mm) uzimaju se na svakom metru duljine profila.Izvedba spoja između mosta i nasipa mora biti prikazana na izvedbenom crtežu općeg izgleda mosta (nadvožnjaka).Nakon što je most puštanje u rad, građenje, operativne i projektantske organizacije prate 3 godine ili više stanja struktura sučelja. Materijali promatranja i prijedlozi za poboljšanje dizajna šalju se Uniji na generalizaciju.

PRIMJENE

Prilog 1

UZROCI DEFORMACIJE CESTA U BLIZINI MOSTOVA

Tlo autocesta doživljava deformacije koje proizlaze iz zbijanja (konsolidacije) tla kako tijela nasipa tako i njegove podloge. Ova vrsta deformacije, koja se manifestira duž cijele duljine ceste, obično se naziva generalno slijeganje kolničkog korita.Osim konsolidacijske deformacije pod utjecajem opterećenja kotača, pod određenim uvjetima, nastaju lokalna slijeganja u gornjem dijelu nasipa blizu mostovi (slika 1).

Riža. 1. Deformacija nasipa kod mosta: ΔN =Δ h H + Δ h 0 ;

obično Δ h 0> Δ h H, gdje je ΔN ukupno slijeganje nasipa; Δ h H I Δ h 0- slijeganje tijela i osnove nasipa;Δ h M- lokalna slijeganja nasipa kod mosta. Opća slijeganja korita ceste ovise o vrsti tla koja čine i podnose nasip, visini nasipa, cestovno-klimatskom pojasu, stupnju zbijenosti tla nasipa, intenzitetu nasipa. prometna opterećenja i radni vijek ceste. Lokalna slijeganja korita ceste ovise o istim čimbenicima, a dodatno o obliku uzdužnog profila i vrsti kolničke površine, o vrsti obalnih oslonaca i strmini kosina stožaca *. U vrijednostima ​​od ukupnih slijeganja korita ceste dominantno mjesto zauzimaju slijeganja u podnožju nasipa. S obzirom na postojeće zahtjeve za gustoću tla nasipa, slijeganja njegove podloge mogu premašiti slijeganja tijela više od 3 puta. Dakle, nasip do 6 m visok, sastavljen od ilovastog tla zbijenog na K = 1,0, dat će slijeganje od oko 0,5% visine nasipa, dok će njegova podloga, sastavljena od tvrdoplastičnih ilovača, dati slijeganje od 1,5-2% visine nasipa. mostova je manje od općeg naselja. U njihovom nastanku, osim vijeka trajanja ceste, značajnu ulogu ima i vodno-toplinski režim korita. Na dugotrajnim cestama (10-15 godina), kada su konsolidacijske deformacije tla završene, vrijednosti lokalnog slijeganja kreću se od 0,3% u cestovnoj klimatskoj zoni IV do 1% N nas u zoni II. Oblik lokalnih slijeganja je blizak sinusoidi, a duljina im se kreće od 0,5 do 2,0 od N nas. Na konkavnom profilu ceste, kada je tok vode s kolnika usmjeren prema mostu, lokalna slijeganja su veća nego na konveksnom. To ukazuje na potrebu obvezne odvodnje s površine i s rubova ceste u blizini mosta. * Zhuravlev M.M. Spoj mosta s nasipom. - "Autoceste", 1968., br. 11. Lokalna slijeganja ovise o vrsti nosača obalnog mosta, veća su kod masivnih upornjaka sa stražnjim zidovima ili kod upornjaka s čvrstim ogradnim zidovima. To se objašnjava poremećajem odvodnje vode iz tijela nasipa prema otvoru mosta, što stvara takve potpore. Manje stabilni stožci, sa strmim padinama, također povećavaju lokalna slijeganja. Stvaranje općih i lokalnih deformacija korita ceste u blizini mostova povezano je s Opća slijeganja tijela i iskopa temelja odvijaju se neravnomjerno, intenzivnija su u prvim mjesecima nakon izgradnje nasipa, zatim njihov intenzitet opada. Kod najčešće korištenih tla u cestogradnji (muljevita pjeskovita ilovača) ukupne oborine u prvoj godini nakon izgradnje nasipa dosežu 70-80% ukupnih oborina. U 2. godini slijeganje nasipa i temelja je cca 15-20%, a preostalih 5-10% nastaje u 3.-5. traju puno dulje, ponekad se računa i desetljećima.Za razliku od općih slijeganja korita kolnika, lokalna slijeganja javljaju se povremeno (obično u proljeće), što se objašnjava maksimalnim sadržajem vlage otopljene tla podloge kolnika u tom razdoblju. godine. Kao rezultat općih i lokalnih deformacija nasipa, ako se ne poduzmu potrebne mjere, površina ceste u blizini mostova se urušava, stvarajući slijeganja i neravnine. Operativne organizacije uklanjaju slijeganja polaganjem dodatnih slojeva asfaltnog betona. Sljedeće godine ili godinu kasnije povlačenja se nastavljaju. Kako se kolnik popravlja, asfaltni beton tone u tijelo podloge. Na nekim dugotrajnim cestama ukupna debljina asfaltnog betona u blizini mostova dosegla je 50-100 cm (slika 2) *.

Riža. 2. Lokalno slijeganje nasipa u blizini jednog od mostova na cesti Moskva-Simferopolj:

1-asfaltni beton (tijekom vijeka trajanja od 17 godina, debljina sloja dosegla je 50 cm); 2-bušotine

Do sada su se veze između mostova i nadvožnjaka s nasipom uređivale pomoću kratkih (1,5-2,0 m) prijelaznih ploča ili bez prijelaznih ploča - s klinastim zadebljanjem lomljene kamene podloge pokrova. Ploče ove duljine nisu dovoljne da pokriju aktivnu zonu stvaranja lokalnog slijeganja, a klinasta zadebljanja baze premaza brzo se deformiraju, tvoreći prag ispred mosta. * Zhuravlev M.M. Studija uzroka poremećaja spojeva cestovnih mostova s ​​nasipima. - sub. "Zbornik Soyuzdornia", sv. 42, M., 1970. U mnogim slučajevima, pristupi mostovima su ispunjeni lokalnim nedreniranim tlima bez odgovarajućeg zbijanja. Tehnološki slijed građevinskih radova često je poremećen: podloga se postavlja prije izgradnje mosta, tj. Most se gradi u procjepu nasipa. Ovakav redoslijed radova uzrokuje neravnomjerno slijeganje podloge kolničkog tla u blizini mosta.Najgrublja povreda tehnologije rada je ugradnja prijelaznih ploča i obloga na prilazima mostovima odmah nakon nasipanja nasipa (ili popunjavanja jaza), kada najintenzivnije su deformacije konsolidacije tla. Zbog toga se prijelazne ploče na svojim vanjskim krajevima oštro spuštaju i gube svoju namjenu, a samo u rijetkim slučajevima ugrađuju se bočne letvice na stranicama kolnika s konkavnim profilom kolnika. U nedostatku takvih korita površinska voda nadire kolnikom prema mostu, vlaži podlogu, nagriza kosine i stožce, što narušava stabilnost nasipa u blizini mosta, pa je gotovo jedina mjera za sprječavanje slijeganja kolnika kod mostova do sada su se koristile prijelazne ploče duljine 1,5 - 2 m, au novije vrijeme ploče u obliku slova L dužine 3 m X. Posljednji tip ploča, osim nedovoljne duljine, uzrokuje i značajne otvore dilatacije na obalnom podupiraču.Uočeni nedostaci projektnih rješenja i tehnologije rada dovode do deformacije sučelja između mosta i nasipa. Osobito su velike deformacije obloge kod mostova čiji su spojevi izvedeni bez prijelaznih ploča, s ugrađenim samo klinom od drobljenog kamena. Na primjer, na cesti Tambov-Pervomajski, koja je bila pripremljena za isporuku 1968., zbog velikih deformacija kolnika u blizini mostova bilo je potrebno postaviti znakove upozorenja na neravnine na cesti, a zatim rekonstruirati sučelja polaganjem prijelazne ploče. X Izuzetak je korištenje prijelaznih ploča duljine 5,0 m na šest mostova druge faze izgradnje Moskovske obilaznice (1961.). ), što je u usporedbi s pločama duljine 2 m značajno povećalo ravnomjernost premaza.

Dodatak 2

za skrivene radove na postavljanju sučelja sa nasipom mosta preko rijeke ____________ na km _______pk ________ ceste ______________________“___”______19 ____ Selo____________________________________________________ Mi, dolje potpisani, predstavnici smo ____________ ____________________ sastavio ovaj akt u tom “____”__________s.g. Izvršen je pregled i ispitivanje temeljnih tla na prilazima mostu, čime je utvrđeno sljedeće: 1. Prilazni nasip sa _________________ strane nasipan je ___________ (mjesec) ___________19 ____ od tla ________________________________. U blizini obalnih potpora dio nasipa nasut je ____________ 19. ____. iz drenirajućeg tla ________________________________ (naziv tla) s koeficijentom filtracije _______________________ m/dan Zbijanje tla vršilo se u slojevima od ____ cm ________________ (naziv mehanizma) _______________________________________ Koeficijent zbijenosti najmanje: na udaljenosti 2-3 m od obalne potpore ____________; na stožcu ______________ na udaljenosti 50 m od mosta ______________ (vidi priloženi izvadak iz dnevnika kontrole zbijanja).2. Prilazni nasip sa strane _________________________________________________ (isti tekst kao u stavku 1.) _________________________________________________ Nabijanje jastuka od drobljenog kamena ispod posteljice i podloge od drobljenog kamena ispod prijelaznih ploča izvršio je ________________________________________________ (naziv mehanizma). izvedeno, smatrati podlogu prilaza mostu pripremljenu za polaganje prijelaznih ploča.3. Prijelazne ploče _______ m površine, poluupuštene, udubljene (nepotrebno precrtati), postavljene _________________19 __ g.

______________________________________________________________________________

(odražavaju ugradnju klinova, brtvljenje šavova i fugiranje elemenata).

Prilozi: 1. Izvadak iz dnevnika kontrole zbijenosti tla na _______ listova.2. Nivelacijski profili partnera na _________ listova. Potpisi:

Dodatak 3

Ugradnjom preporučenih tipova veza smanjit će se troškovi prijevoza tereta povećanjem brzina na prilazima mostovima. Godišnji dobitak u cijeni prijevoza po mostu ΔE 1 , može se odrediti pomoću formule V.F. Babkova *

gdje je koeficijent K b- omjer brzine u dijelu nizbrdice i prosječne brzine vozila ( Vm=50 km/h) uzima se jednakim 0,6;

N je prosječni intenzitet prometa jednak 2000 vozila/dan; L- duljina prilaza mostu jednaka 0,3 km; r- trošak kilometraže za 1 automobil, pretpostavlja se da je 0,20 rubalja/km (s prosječnom nosivošću, prosječnim vrijednostima faktora iskorištenja nosivosti i kilometražom vozila γβq = 2,9 i troškovi prijevoza - 5,3 kopecks/tkm); T rad = broj radnih dana vozila godišnje, jednako 275. Zbog ubrzanja isporuke tereta dobit će se učinak u nacionalnom gospodarstvu. Taj se učinak može procijeniti pomoću formule

Principi rekonstrukcije cesta. - * Autoceste", 1969., br. 11. gdje je 0,6 koeficijent koji uzima u obzir udio robnog tereta i tereta kratkotrajnog skladištenja (prema A.B. Meyersonu); C- prosječna cijena 1 tone mase tereta, jednaka 420 rubalja; Q g - godišnja količina tereta - Q g = N γβqT rob - izračunati korištenjem prethodno prihvaćenih vrijednosti; Vm = 50 km/h; V 0 = 25 km/h; L= 0,3 km; E n- standardni koeficijent učinkovitosti investicije Osim navedenog, operativne organizacije će smanjiti troškove godišnjih popravaka kolnika u blizini mostova. ΔE 3, koji, prema istraživanju Soyuzdornia, za 1 most iznosi 90 rubalja / godišnje.S druge strane, korištenje novih priključaka u usporedbi sa starim tipovima (ploče duljine 2 m) uzrokovat će povećanje troškova izgradnje (vidi tablicu).

Naziv materijala i radova

Količina rada, m 3, za sučelja

Povećana cijena rada, vi s. trljati. s novim tipovima, za ploče:

novo, za ploče

Ojačani beton

Jastuk ispod kreveta

Tlo ojačano vezivom

Ukupno: povećanje cijene, tisuća rubalja.

Omjer učinkovitosti kapitalnih ulaganja pri ugradnji preporučenih vrsta sučelja određuje se povećanjem prometa tereta na cesti prema linearnom odnosu Et = E 0 (1 + na) , u kojem je parametar a= 0,13 prihvaćeno prema statističkim podacima; t - razmatrano vremensko razdoblje, godine. Procijenjena godina određivanja troškova:

Gdje = 0,08 je standard za donošenje troškova u različitim vremenima prema "Standardnoj metodologiji" odobrenoj od strane Državnog odbora za planiranje, Državnog odbora za izgradnju i Akademije znanosti SSSR-a 1969. Omjer učinkovitosti ulaganja za obračunsku godinu određen je odnosom :

gdje je ukupni učinak dobiven kao rezultat smanjenja transportnih troškova; - povećanje cijene zbog korištenja novih dizajna.Ukupni učinak smanjenja troškova prijevoza za obračunsku godinu, uzimajući u obzir povećanje intenziteta prometa vozila na cesti, u ovom slučaju će biti jednak:

Gdje ( ) = 2,69 (sa A= 0,13 i t p = 12,5); - Ukupni godišnji troškovi sanacije kolnika u blizini mosta, neovisno o intenzitetu prometa vozila, jednaki su

Imajući ove podatke, određujemo koeficijent učinkovitosti ulaganja pri uparivanju s pločama duljine 4 m:

ovdje E n = 0,12 je standardni omjer učinkovitosti ulaganja prema gore navedenoj „Standardnoj metodologiji” Sučelja s prijelaznim pločama duljine 4 m isplatit će se unutar